循環(huán)流化床鍋爐飛灰殘?zhí)忌�成機(jī)理研究

　　煤炭轉(zhuǎn)化循環(huán)流化床鍋爐飛灰殘?zhí)忌�成機(jī)理研究于廣輝路霽令鳥(niǎo)郭慶杰岳光溪?dú)執(zhí)忌�成機(jī)理的數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果作了分類(lèi)介紹和分析，對(duì)循環(huán)流化床鍋爐飛灰殘?zhí)佳芯恐械膯?wèn)題進(jìn)行了剖析，探討了今后飛灰殘?zhí)忌�成機(jī)理的研究方向。

　　0引言循環(huán)流化床燃燒技術(shù)是近二十年來(lái)才應(yīng)用于電站鍋爐領(lǐng)域并逐漸成熟起來(lái)的一種新型清潔燃煤技術(shù)，近幾年來(lái)，循環(huán)流化床燃煤電站鍋爐在我國(guó)迅速崛起。它的主要特點(diǎn)是具有良好的脫硫和脫硝特性，能很好地控制有害氣體的排放，減少酸雨形成，滿足日益嚴(yán)格的環(huán)保要求。同時(shí)，循環(huán)流化床鍋爐可以用劣質(zhì)難燃的低揮發(fā)分無(wú)煙煤作為燃料，這在我國(guó)具有廣闊的市場(chǎng)前景，在我國(guó)已探明的煤炭?jī)?chǔ)量中，無(wú)煙煤占了相當(dāng)比例。但是由于循環(huán)流化床鍋爐屬中溫燃燒，其燃燒效率存在著一定問(wèn)題，以飛灰含碳量作為指標(biāo)，目前的循環(huán)床鍋爐燃用褐煤及廢木料，飛灰含碳量可控制在3以下，但對(duì)較為高齡的煙煤，飛灰含碳量在5～10 ，無(wú)煙煤在10～20 ，個(gè)別情況超過(guò)20 .由此可見(jiàn)飛灰含碳量已成為制約循環(huán)流化床鍋爐繼續(xù)發(fā)展的一個(gè)重要因素。

　　1飛灰殘?zhí)嫉挠绊懸蛩匮�環(huán)流化床鍋爐的燃燒效率與鍋爐飛灰中的含碳量緊密相關(guān)。如何處理大量的飛灰對(duì)于電廠來(lái)說(shuō)是一個(gè)很重要的問(wèn)題，處理得好可以帶來(lái)額外的經(jīng)濟(jì)收入，處理不好就會(huì)消耗大量人力和物力。目前處理飛灰的主要方法。從表1可以看出，飛灰的主要經(jīng)濟(jì)用途是用來(lái)生產(chǎn)水泥或混凝土材料。決定飛灰用途的主要因素是飛灰中的含碳量。為了提高材料的可塑性一般要在水泥或混凝土中添加有機(jī)表面活化劑，把空氣泡固定在水泥或混凝土漿液中。

　　含碳量較高的飛灰不宜用來(lái)生產(chǎn)這種加氣水泥或加氣混凝土，因?yàn)槎嗫椎奶碱w粒會(huì)吸附表面活化劑，使它不能固定空氣泡。

　　影響飛灰含碳量的因素很多，主要包括煤種、燃燒溫度、燃燒時(shí)間以及燃燒的氛圍等。改進(jìn)方法有增加循環(huán)流化床的高度和旋風(fēng)筒的分離效率，改變過(guò)量空氣系數(shù)等。循環(huán)流化床有自己的燃燒特點(diǎn)，它的入爐煤粒徑范圍很寬，大顆粒較多，大顆粒入爐煤在爐內(nèi)可以停留相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間，煤的燃燒特性和內(nèi)部結(jié)構(gòu)會(huì)發(fā)生很大的變化，沉積在密相床中的較大顆粒的燃燒溫度會(huì)遠(yuǎn)高于爐內(nèi)的溫度，也高于小1）碩士生 2）副教授 3）博士后 4）教授、博士生導(dǎo)師，清華大學(xué)熱能工程研究所， 100084北京顆粒的燃燒溫度，使不同粒徑段的煤顆粒的變化過(guò)程不同。在反應(yīng)器中煤顆粒與氣體，煤顆粒與壁面，煤顆粒之間存在著劇烈的碰撞和摩擦，大顆粒經(jīng)過(guò)一次爆裂，二次爆裂和后期磨耗會(huì)變?yōu)樾☆w粒甚至微小顆粒，使入爐煤中的大顆粒也成為飛灰殘?zhí)嫉闹匾獊?lái)源。循環(huán)流化床的這些特點(diǎn)決定了其飛灰殘?zhí)嫉纳�成機(jī)理比較復(fù)雜。

　　2飛灰殘?zhí)忌�成機(jī)理的研究進(jìn)展2. 1顆粒燃燒特性研究到目前為止，已有許多關(guān)于循環(huán)流化床中碳顆粒燃盡問(wèn)題的報(bào)道，主要集中在實(shí)驗(yàn)?zāi)�擬煤在爐內(nèi)燃燒過(guò)程中其反應(yīng)活性隨燃燒時(shí)間和燃燒溫度的變化過(guò)程，關(guān)于循環(huán)流化床內(nèi)不同粒徑段煤顆粒的燃盡模型的報(bào)道還不多見(jiàn)。清華大學(xué)鄭洽余等利用單顆粒等徑縮核模型計(jì)算出，焦炭粒子的燃盡時(shí)間隨粒徑變化曲線呈峰值特征： d粒相對(duì)難燃盡。

　　該模型的物理描述為：（ 1）燃燒反應(yīng)在球形焦炭粒子表面進(jìn)行，在反應(yīng)過(guò)程中，反應(yīng)表面不斷移向核心，外層形成與原顆粒直徑相同的灰殼。

　　（ 2）顆粒處于靜止?fàn)顟B(tài)或以氣體相同的速度運(yùn)動(dòng)。

　�。� 3）顆粒內(nèi)部不存在溫度梯度。

　�。� 4）氧氣的內(nèi)擴(kuò)散阻力以灰殼阻力的形式體現(xiàn)在（ 5）顆粒內(nèi)焓的變化是依靠化學(xué)反應(yīng)釋熱和與周?chē)鷼怏w的對(duì)流換熱引起的。

　　該模型的數(shù)學(xué)描述為：熱平衡方程質(zhì)量平衡方程這種模型稱(chēng)為模型1，在此基礎(chǔ)上再考慮顆粒流動(dòng)特性和顆粒與外界輻射換熱的影響，使模型更接近實(shí)際燃燒過(guò)程，將方程（ 1）修改為方程（ 2） ，得到模型2：利用模型1和模型2計(jì)算焦炭初始粒徑和燃盡時(shí)間的關(guān)系見(jiàn)圖1.

　　由計(jì)算結(jié)果可以看出顆粒的燃盡時(shí)間在d 40μm～50μm的粒徑范圍內(nèi)出現(xiàn)極值，這一粒徑段的顆粒在循環(huán)流化床內(nèi)停留時(shí)間很短，一般只能循環(huán)一次，因此不易燃盡。這一結(jié)果對(duì)研究循環(huán)流化床內(nèi)飛灰殘?zhí)嫉纳�成機(jī)理及其控制是很有指導(dǎo)意義的。但它未考慮大顆粒入爐煤爆裂、碎裂的影響，同時(shí)有相當(dāng)多的顆粒是處于化學(xué)反應(yīng)動(dòng)力控制區(qū)，與該模型物理假設(shè)不符，因此要將它應(yīng)用于實(shí)際循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行還需要進(jìn)一步完善。

　　2. 2顆粒的微觀形貌研究觀察煤的形貌是分析其特性和探尋燃燒機(jī)理的直接手段。用肉眼或放大鏡觀察煤，可以將煤分為絲炭（ Fusain）四種宏觀煤巖成分。用顯微鏡觀察，可分辨出各種顯微煤巖組分，包括鏡質(zhì)組（ Liptinite） .不同組分煤的H/C比、燃燒活性、灰煤炭轉(zhuǎn)化2000年分含量有很大差異。其孔隙率、真比重、晶格化程度等也不同，而且在燃燒過(guò)程中這些性質(zhì)還會(huì)發(fā)生變化，這對(duì)于煤的燃燒特性有很大影響。國(guó)外曾經(jīng)采用嚴(yán)格的元素分析的方法來(lái)研究煤的燃燒特性，近年來(lái)，從工程實(shí)際的角度出發(fā)人們逐漸認(rèn)識(shí)到孔隙率，真比重，晶格化程度等物理特性來(lái)描述和分析煤的燃燒特性也是一種很有效的手段。

　　煤的孔隙結(jié)構(gòu)會(huì)在燃燒過(guò)程中發(fā)生很大變化，特別是煤中的鏡質(zhì)組分，因?yàn)樗�在迅速升溫（循環(huán)流化床內(nèi)一般為每秒幾千攝氏度）的過(guò)程中會(huì)發(fā)生軟化或熔融。在燃燒過(guò)程中煤的孔隙率會(huì)在燃燒的開(kāi)始階段變大，這主要是由于在形成揮發(fā)分的過(guò)程中，軟化或熔融的顆粒受到內(nèi)部氣體的壓力，變形、脹大形成煤胞，使內(nèi)部空腔變大的緣故。然后隨著煤的燃燒、瓦解，其孔隙率又會(huì)逐漸減小。用光學(xué)顯微鏡或掃描電子顯微鏡（ SEM ）可以觀察到這種孔隙的變化。

　　一些學(xué)者利用顯微鏡觀察了大量不同顯微組分的燃燒樣品，認(rèn)為薄壁煤胞、厚壁煤胞、網(wǎng)狀碳是從鏡質(zhì)組顯微組分演變而來(lái)的，碎屑碳、結(jié)構(gòu)碳、未熔碳是由惰質(zhì)組顯微組分形成的，還有一些顆粒是由混合組分形成的，煤粉形成的殘?zhí)碱w粒類(lèi)型依賴于煤本身的物質(zhì)組成及顯微組分組成，可以按照等直徑燃燒、等密度燃燒以及混合型燃燒等三種燃燒方式區(qū)分不同顯微組分的燃燒過(guò)程。

　　陳旭等在研究中也發(fā)現(xiàn)飛灰殘?zhí)嫉奈⒂^形貌與顯微組分和燃燒特性有密切關(guān)系。鏡質(zhì)組和絲質(zhì)組在燃燒后的顯微鏡照片見(jiàn)圖2.從圖2中可以看出鏡質(zhì)組的白色有機(jī)質(zhì)邊界已很不清楚，表明已經(jīng)歷了劇烈的燃燒過(guò)程，而且有機(jī)質(zhì)內(nèi)部會(huì)形成很多開(kāi)口孔隙，外部氣體可以進(jìn)入這些孔隙與內(nèi)部有機(jī)質(zhì)發(fā)生反應(yīng)而絲質(zhì)組表面花紋清晰可見(jiàn)，表明燃燒過(guò)程并不劇烈，同時(shí)有機(jī)質(zhì)內(nèi)部幾乎沒(méi)有形成孔隙，顆粒內(nèi)部的有機(jī)質(zhì)無(wú)法與外部氧氣發(fā)生反應(yīng)，因此絲質(zhì)組形成飛灰殘?zhí)嫉目赡苄愿�大�?/P>

　　在M ollah等的研究中利用掃描電鏡（ SEM ）對(duì)飛灰進(jìn)行了研究，也發(fā)現(xiàn)未經(jīng)處理的飛灰中存在大量的煤胞結(jié)構(gòu)，見(jiàn)圖3 （ a） ，但是經(jīng)過(guò)高溫?zé)崽幚砗箫w灰的微觀形貌會(huì)發(fā)生變化，見(jiàn)圖3 （ b） ，這些微觀結(jié)構(gòu)的變化對(duì)飛灰的化學(xué)成分以及飛灰的活性都會(huì)有顯著影響。

　　從以上的研究結(jié)果中可以看出煤的巖相組分和孔隙結(jié)構(gòu)對(duì)煤的燃燒特性和燃盡程度有重要影響，深入研究不同顯微組分在燃燒過(guò)程中的衍變規(guī)律對(duì)完善煤的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，控制鍋爐的飛灰殘?zhí)己�量有著重要意義。

　　2. 3顆粒的晶格尺度研究根據(jù)已有的研究成果，在燃燒過(guò)程中煤的晶格化程度會(huì)發(fā)生有規(guī)律的變化。燃燒時(shí)間和燃燒溫度對(duì)晶格化程度均有影響。燃燒時(shí)間越長(zhǎng)，燃燒溫度越高，煤的晶格化程度就會(huì)越高，從而降低煤焦的反應(yīng)活性，即煤焦的總體反應(yīng)活性不僅與孔隙結(jié)構(gòu)和比表面有關(guān)，而且與煤焦的本征反應(yīng)活性有關(guān)。研究晶格化程度的主要方法有射線衍射法（ XRD）和高分辨率透射電子顯微術(shù)（ HRTEM ） .

　　是一種很完善的方法，它可以定量地分析亂層碳的晶格尺寸和晶面間距，如果加上適當(dāng)?shù)谋尘靶拚��?X RD的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與Scherrer方程和Bragg定理相結(jié)合，可以確定平均晶格直徑（L） ，芳香層堆積高度（L）和層間距（d）。自從1944年首次用X RD方法對(duì)煤的結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究開(kāi)始，很多研究者開(kāi)始利用這種方法評(píng)估原煤結(jié)構(gòu)和各種條件下的石墨化程度。

　　與X RD相比， HRTEM是近幾年發(fā)展起來(lái)的一種對(duì)碳結(jié)構(gòu)進(jìn)行特征鑒定的方法。 HRTEM的晶格條紋成象模式是將碳晶格中原子平面成象的一種有效技術(shù)，其球面相差系數(shù)很小，一些研究者已開(kāi)始用這項(xiàng)技術(shù)研究經(jīng)過(guò)熱處理的煤焦。

　　黎永等用高揮發(fā)分煙煤磨成小于180μm的煤粉，煤的工業(yè)分析和元素分析。首先將煤粉放入管式爐中通高純氮?dú)�，�?00℃下脫揮發(fā)分7將脫完揮發(fā)分的煤焦降至室溫。然后將得到的煤焦再送至管式爐中加熱，升溫速率約為300℃/ min，仍然通入高純氮?dú)猓�在不同條件下熱解（熱處～1 400℃）得到了各種不同熱解時(shí)間和熱解溫度下的煤焦度樣。對(duì)各種試樣進(jìn)行X RD實(shí)驗(yàn)研究，煤焦X RD衍射強(qiáng)度曲線分別隨停留時(shí)間和熱解溫度的變化見(jiàn)圖4，很直觀地反映出碳的晶格結(jié)構(gòu)在熱解過(guò)程中隨熱解時(shí)間的增長(zhǎng)和熱解溫度的增高變得有序化。熱解溫度達(dá)到60 min，衍射強(qiáng)度曲線（ 002）峰突然出現(xiàn)小尖，說(shuō)明碳的晶格結(jié)構(gòu)明顯有序化。 60 min后碳晶格結(jié)構(gòu)的變化不再明顯，要發(fā)展向更高的有序狀態(tài)，必須提高溫度。熱解溫度到達(dá)900℃，衍射強(qiáng)度曲線（ 002）峰突然出現(xiàn)尖峰，說(shuō)明碳的晶格結(jié)構(gòu)明顯有序化，而且晶格有序化的Sharma等將低揮發(fā)分的煙煤磨至100目（ 150μm）以下，煤的元素分析和灰分分析見(jiàn)表3.首先將煤粉放入流化床反應(yīng)器中通入氦氣，在800℃下脫揮發(fā)分5 min，將脫完揮發(fā)分的煤焦降至室溫。然后將得到的煤焦再送至紅外聚焦?fàn)t中加熱至1 200℃，升溫速率為100℃/min，繼續(xù)通入高純氦氣，煤焦在1 200℃條件下保持5 min，然后降至室溫，這樣的焦樣為為了獲得氣化條件下轉(zhuǎn)化率更高的焦樣，在1 200℃條件下加熱5 min后，將通入氣體切換為1 CO與氦氣的混合氣體，繼續(xù)加熱焦樣的透射電子顯微鏡（ TEM ）圖象見(jiàn)第23頁(yè)圖5（a）和圖5（ b） ，經(jīng)過(guò)濾和處理后提取的條紋圖像見(jiàn)第23頁(yè)圖5（ c）和圖5（ d）。兩組圖像顯示出芳香層在形狀、尺寸和定向性方面有很大差異。

　　可以看出轉(zhuǎn)化率達(dá)到92的焦樣定向清晰，芳香層尺寸增大，可以判斷隨著氣化時(shí)間的延長(zhǎng)（高溫加熱時(shí)間延長(zhǎng)） ，煤焦的晶格化程度增加。通過(guò)圖象分析算法可以進(jìn)一步定量估計(jì)石墨層的尺寸、層間距、堆積層數(shù)及其分布情況。

　　從以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出，煤的晶格化程度會(huì)隨著燃燒時(shí)間和燃燒溫度的提高而提高，晶格間距更加緊密，晶格排列更為有序，從而使煤的本征反應(yīng)活性降低。循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)的大顆粒煤在爐內(nèi)停留時(shí)間較長(zhǎng)，燃燒溫度較高，考慮破碎的因素，大顆粒的反應(yīng)活性的變化會(huì)影響飛灰的含碳量。

　　煤炭轉(zhuǎn)化2000年2. 4顆粒的破碎特性研究循環(huán)流化床鍋爐的另一個(gè)顯著特點(diǎn)是入爐煤粒徑分布較廣，顆粒與壁面，顆粒與顆粒之間的碰撞和摩擦相當(dāng)劇烈，一部分大顆粒在進(jìn)入爐膛后其粒徑會(huì)發(fā)生相當(dāng)大的變化，因此循環(huán)流化床鍋爐的飛灰來(lái)源比較復(fù)雜。破碎過(guò)程可以根據(jù)不同的破碎機(jī)理區(qū)分為一次爆裂、二次爆裂、滲透破碎和磨耗等過(guò)程。一次爆裂與在熱解過(guò)程中煤顆粒內(nèi)部孔隙網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中的壓力，以及顆粒熱應(yīng)力有關(guān)而二次爆裂與燃燒時(shí)焦炭顆粒內(nèi)部結(jié)構(gòu)中聯(lián)結(jié)部分的燃盡斷開(kāi)有關(guān)滲透破碎是由于焦炭顆粒的大小雖然還未小到足以揚(yáng)析出床層，但是卻足以使得顆粒內(nèi)部的燃燒處于化學(xué)動(dòng)力控制之下，此時(shí)整個(gè)焦炭顆粒瀕于崩潰磨損是顆粒通過(guò)與床內(nèi)固體物料和爐墻的摩擦，細(xì)微顆粒從母顆粒表面脫落的現(xiàn)象。煤的破碎特性會(huì)影響爐內(nèi)固體顆粒的粒徑分布情況，進(jìn)而影響固體顆粒在爐內(nèi)的停留時(shí)間和爐內(nèi)的傳熱系數(shù)，所以煤的破碎特性對(duì)飛灰殘?zhí)嫉纳�成影響很大�?/P>

　　2. 4. 1一次爆裂特性實(shí)驗(yàn)觀察表明，煤顆粒的一次爆裂特性在很大程度上取決于煤的成分、顆粒大小、顆粒形狀和溫度。有些研究者發(fā)現(xiàn)，不同煤巖組分的煤樣，其一次爆裂特性相差很大，絲質(zhì)組（ Inertinite）在熱解過(guò)程中的一次爆裂程度相對(duì)較小，而鏡質(zhì)組卻表現(xiàn)出較明顯的一次爆裂現(xiàn)象。馬利強(qiáng)等的研究結(jié)果表明，煤顆粒的一次爆裂特性明顯地受到顆粒粒徑的影響，見(jiàn)圖6.煤粒越大，一次爆裂率越大，一次爆裂程度越厲害反之，煤粒越小，一次爆裂率越小，一次爆裂程度也越弱。光亮煤顆粒中大于100 nm的孔約占總孔容積的90 ，而暗淡煤顆粒中小于10 nm的孔的比例卻高達(dá)40 （見(jiàn)差別，而這種差別可能導(dǎo)致光亮煤和暗淡煤不同的一次爆裂特性。

　　2. 4. 2二次爆裂特性在燃燒期間即使沒(méi)有外力的作用焦炭顆粒也會(huì)發(fā)生破碎，這主要是由于內(nèi)部燃燒使顆粒內(nèi)出現(xiàn)空腔，連接處面積減小，使顆粒的整體強(qiáng)度減弱。因此，一些學(xué)者認(rèn)為在某些外部條件給定的情況下可以用顆粒的孔隙率來(lái)判斷二次爆裂的發(fā)生。當(dāng)然，外部條件也很重要，例如表觀氣速、燃燒溫度、物料濃度、粒徑分布等。在世界范圍內(nèi)研究二次爆裂的學(xué)者為數(shù)較少， Walsh等用振動(dòng)的方法模擬循環(huán)流化床內(nèi)顆粒的碰撞情況，研究煤的二次爆裂特性。實(shí)驗(yàn)臺(tái)的主體部分見(jiàn)第24頁(yè)圖8，在振動(dòng)篩的振動(dòng)下，燃燒的焦炭顆粒發(fā)生破碎，破碎后小于篩網(wǎng)尺寸的顆粒會(huì)落在收集盤(pán)中，通過(guò)改變底部傳動(dòng)桿的形狀，研究者可以獲得不同的振幅和振動(dòng)頻率，它們與顆粒破碎所需的能量直接相關(guān)。實(shí)驗(yàn)樣品選擇粒徑在2. 80 mm～3. 35 mm之間的焦樣，樣品預(yù)先在氮?dú)夥諊�的管式爐中脫揮發(fā)分，升溫速率15℃/升溫至600℃后保持1 h.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明顆粒的破碎程度與煤種、顆粒尺寸和振動(dòng)篩的振幅和頻率有很大關(guān)系，同時(shí)也與氧濃度和燃燒溫度等有關(guān)。

　　筆者假設(shè)顆粒的破碎率與初始的顆粒質(zhì)量和振動(dòng)頻率成正比，同時(shí)假定燃燒速率與顆粒的表面積、氧濃度成正比，得到以下兩個(gè)基本方程：邊界條件為t= 0時(shí)， n C，O，化學(xué)反應(yīng)性和邊界層擴(kuò)散的影響均包含在k中。從而獲得破碎量與初始量的比值為式中： C――爐內(nèi)氧濃度――篩網(wǎng)上剩余樣品碳含量――初始樣品碳含量――破碎樣品碳含量――初始樣品外部比表面積。

　　這個(gè)無(wú)量綱因子反應(yīng)了初始碳的氧化作用與顆粒破碎率的比值。

　　煤顆粒的破碎在循環(huán)流化床燃燒中具有代表性，是區(qū)別于其他燃燒方式的重要特性之一，它不僅使入爐煤的粒徑分布發(fā)生很大變化，而且使飛灰顆粒的來(lái)源變得非常復(fù)雜，只有知道飛灰顆粒的來(lái)源，才能進(jìn)一步判斷出造成飛灰殘?zhí)嫉闹饕�原因�?/P>

　　2. 4. 3后期磨耗特性磨耗的發(fā)生主要是由于細(xì)顆粒表面的磨損及中間斷裂。研究發(fā)現(xiàn)，在磨耗過(guò)程中，顆粒的球形度提高，磨耗速率與氣體速率U有關(guān)。循環(huán)流化床鍋爐中煤顆粒的磨耗非常顯著，所產(chǎn)生的細(xì)小顆粒的形態(tài)和活性對(duì)飛灰殘?zhí)嫉纳�成有重要影響�?/P>

　　3結(jié)束語(yǔ)研究循環(huán)流化床鍋爐飛灰殘?zhí)嫉纳�成機(jī)理，不僅對(duì)提高鍋爐效率，節(jié)約能源，降低污染有重要意義，而且將對(duì)進(jìn)一步利用飛灰，獲得優(yōu)質(zhì)的建筑材料，提高電廠經(jīng)濟(jì)效益產(chǎn)生深遠(yuǎn)影響。根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐的燃燒特點(diǎn)，其飛灰殘?zhí)嫉纳�成機(jī)理比較復(fù)雜，現(xiàn)有的研究結(jié)果很不完善，與工程實(shí)際結(jié)合較少，今后對(duì)飛灰殘?zhí)忌�成機(jī)理的研究應(yīng)該主要集中在以下幾個(gè)方面：（ 1）建立合理的物理模型，計(jì)算難燃顆粒的粒徑范圍。