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榆林15噸鍋爐爐排配件新聞

鍋爐軟化水處理設(shè)備的基本原理

雙擊自動滾屏 發(fā)布者：大泰金屬 發(fā)布時間：2018/11/26 閱讀：27次 【字體：大 中 小】

鍋爐軟化水處理設(shè)備可用于蒸汽鍋爐、熱水鍋爐、空調(diào)、蒸汽冷凝器、熱交換器等補給水設(shè)備。還可用于賓館、飯店、寫字樓、公寓等生活用水處理及食品、飲料、釀酒、化工、醫(yī)藥等行業(yè)的軟水處理。

軟水器采用強酸性陽離子樹脂將原水中的鈣、鎂離子置換出去，經(jīng)該設(shè)備流出的水而為硬度極低的軟化水。其化學(xué)反應(yīng)為：2RNaCa2（Mg2）=R2Ca（Mg）2Na.當樹脂吸附到一定量的鈣、鎂離子后必須進行再生-用飽和鹽水浸泡樹脂把樹脂里的鈣、鎂離子等硬度置換出來，恢復(fù)樹脂的軟化交換能力，并將廢液排出。其化學(xué)反應(yīng)為：R2Ga=2RNaCa2.整個再生過程包括：反洗-松動樹脂層，吸鹽慢洗-發(fā)生交換反應(yīng)，沖洗（正洗）-將化學(xué)反應(yīng)交換下來的鈣、鎂離子沖凈，注水-為了下次再生。

設(shè)備主要技術(shù)指標：

1.進水壓力：0.2~0.5Mpa

2.原水硬度：<12mmol/L（當原水硬度>8mmol/L時，應(yīng)事先聲明）

3.出水硬度：<0.03mmol/L（達到《國家低壓鍋爐水質(zhì)標準》GB1576-2001要求）；

4.原水含鹽量<1000mg/L，濁度<5

5.電源：~220V，50HZ

6.鹽耗量<100g/克當量（與原水硬度有關(guān)）；

7.水耗<2%；電耗<40W

設(shè)備特點

1.選用高性能離子交換樹脂，工作交換容量大，能耗低，使用壽命最長。

2.控制部分全部采用進口控制器，保障設(shè)備持續(xù)安全運行。

3.全自動控制系統(tǒng)，出水穩(wěn)定，使用操作方便快捷。

4.結(jié)構(gòu)合理，安裝操作方便。

5.可根據(jù)實際使用需求，個性化設(shè)計相應(yīng)設(shè)備。

6.應(yīng)用廣泛：可用于蒸汽鍋爐、熱水鍋爐、空調(diào)、蒸汽冷凝器、熱交換器等補給水設(shè)備。還可用于賓館、飯店、寫字樓、公寓等生活用水處理及食品、飲料、釀酒、化工、醫(yī)藥等行業(yè)的軟水處理。

時間控制和流量控制

全自動軟水器按照再生控制方式的不同分為時間控制和流量控制兩種。

?時間控制：

時間控制是指當設(shè)備運行到達設(shè)定的再生時間時自動啟動再生過程；這類系統(tǒng)是根據(jù)實際用水量及設(shè)備交換能力來設(shè)定再生時間的，用戶可以將再生過程選在在用水量較少的時段，也可以根據(jù)需要隨時以手動方式啟動再生過程。

時間控制的優(yōu)點：1）價格便宜；2）易于操作

時間控制的缺點：1）一般每24小時才能再生一次；2）無法根據(jù)實際使用狀況精確確定再生的時間點

適用場合：時間型控制一般應(yīng)用在硬度較低（<4mmol/L），用水量穩(wěn)定（用水波動不超過15%）、出水要求不高、用水量較小的情況。

?流量控制

流量控制是根據(jù)設(shè)備的交換能力（總產(chǎn)水量）來設(shè)定運行終點。設(shè)備運行時由專用的流量計來對流出的水量進行統(tǒng)計。當總出水量達到設(shè)定的水量時，控制器就自動開始再生過程。設(shè)定前應(yīng)根據(jù)樹脂總裝填量、生水硬度計算出每個周期的總產(chǎn)水量，按該值進行設(shè)定（960系列的產(chǎn)水量是由控制器自動計算出的）。當達到設(shè)定水量后，可根據(jù)需要立刻進行再生或等待至某一設(shè)定時刻后再進行再生。

榆林15噸鍋爐爐排配件簡介

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榆林15噸鍋爐爐排配件知識

鍋爐改造過程中的安全問3.1煙風(fēng)系統(tǒng)微正壓運行鍋爐改造首先遇到的是通風(fēng)方式的選擇。由于目前中小型燃油氣鍋爐普遍采用單獨送風(fēng)的微正壓運行方式，而且絕大多數(shù)的燃燒器控制系統(tǒng)是按照單獨送風(fēng)的微正壓運行方式設(shè)計的，所以，單獨送風(fēng)的微正壓運行方式往往作為首選方式被采用。

原有的燃煤工業(yè)鍋爐，特別是+型及相似的快裝組裝鍋爐，它們的爐膛是由水冷壁組成，磚墻單薄，保溫簡單，爐膛的密封性和承壓能力均差，改為燃油氣鍋爐后，在正常的運行中，由于爐膛內(nèi)處于微正壓運行狀態(tài)，有可能引起高溫煙氣外泄，而產(chǎn)生不安全因素。此外，旦鍋爐出現(xiàn)故障，還會引起可燃氣體外泄這對燃氣鍋爐尤為嚴重導(dǎo)致更大的事故。極為嚴重的是，爐膛的爐墻已無法承受由于爆炸而產(chǎn)生的強大的壓力，造成破壞性的后果。因此，在鍋爐改造中應(yīng)認真考慮爐墻密封性和外護板的足夠強度，尤其是應(yīng)設(shè)置可靠的防爆裝置。

微負壓運行當采取微負壓運行時，鍋爐的控制要根據(jù)負壓送風(fēng)的特性進行設(shè)計。由于原有的爐膛結(jié)構(gòu)的限制，爐膛容積偏大，存在燃燒死角，所以應(yīng)考慮延長燃燒運行時的前后吹掃時間，避免爐膛內(nèi)殘存可燃氣體引起不安全因素。為了提高鍋爐的運行熱效率，也應(yīng)重視爐墻密封性。

3.2通風(fēng)裝置改造后的鍋爐，由于燃燒方式的改變，使整個鍋爐系統(tǒng)的風(fēng)量風(fēng)壓發(fā)生變化后面將提及，因此，原有的設(shè)備通風(fēng)裝置往往已不適用。此外，鍋爐改造選用的燃燒器都是定型產(chǎn)品，如相應(yīng)容量的燃燒器送風(fēng)系統(tǒng)不能提供整個鍋爐系統(tǒng)足夠的壓頭，就需要增加引風(fēng)機裝置，即鼓風(fēng)引風(fēng)的送風(fēng)方式。現(xiàn)有的燃油鍋爐系統(tǒng)控制設(shè)計都立足于鼓風(fēng)送風(fēng)的基礎(chǔ)上進行制，特別是鍋爐啟動前和停爐后的吹掃階段，可能由于引風(fēng)機風(fēng)門的關(guān)閉，而不能達到預(yù)期的效果，帶來不安全因素，對于燃氣鍋爐更需關(guān)注這問。

鍋爐改造的經(jīng)濟性分析此處的經(jīng)濟分析，作者以鍋殼式的燃油燃氣鍋爐進行比較。

4.1爐膛換熱目前國內(nèi)采用的燃燒器設(shè)備，除少部分燃燒重油火炬相對燃燒輕油的燃燒器噴出的火炬長度較長，油粒子粒度的均勻度較差，油粒燃燒時間較長。要取得最佳的燃燒效果，就應(yīng)有相適應(yīng)的爐膛結(jié)構(gòu)。由前述燃燒方式的解析可知，當以層燃爐的爐膛燃燒油或氣時，其爐膛結(jié)構(gòu)偏大，長度偏短，且形狀不規(guī)則，溫度場沿爐膛的長度寬度高度形成截然不同的形態(tài)，2.

在層燃爐膛懸浮燃燒，其爐膛的寬度方向有個明顯峰值，即燃燒器的布置位置，爐膛寬度越大，溫度分布越不均勻；沿長度方向相對溫度曲線比較平坦，這是燃燒火炬而導(dǎo)致的。沿高度方向的溫度分布完全取決于燃燒器的布置位置。由于+型鍋爐其爐膛高度較低，特別是4你以下的鍋爐，很多改造的方案將燃燒器布置的位置與爐膛出口窗幾乎處于同水平面。

綜合上述因素，造成爐膛內(nèi)火焰充滿度差，容易形成死角，高溫煙氣在爐膛停留時間短，單位受熱面4.2對流換熱在燃煤鍋爐的設(shè)計中，對流管束的煙氣流速般設(shè)計在182267，這主要考慮到避免過大的煙管磨損及阻力損失，又能取得較大的放熱系數(shù)，有較好的換熱效果。在改燃油或燃氣鍋爐以后，相同容量的煙氣量較燃煤的煙氣量要少得多，可為原煙氣量的54.87左右按標準狀態(tài)計算。按相同的溫差折算，此時的煙氣流速約為9.8712.0667.由于對流放熱系數(shù)是煙速的函數(shù)！=，在相同條件下，對流放熱系數(shù)將減少為原來的61.84.在換熱公式，中，傳熱系數(shù)！由于輻射放熱系數(shù)！=遠小于對流放熱系數(shù)此處為了便于述，將輻射放熱系數(shù)略去。因此，在假設(shè)其它條件不變的基礎(chǔ)上，由于煙氣量的減少，而引起換熱效果下降3540.4.3散熱損失導(dǎo)熱傳熱公式，=0其中，為面積，為傳導(dǎo)系數(shù)，為壁面溫度與環(huán)境溫度的差值。由于改造鍋爐的面較原設(shè)計的燃油氣鍋爐大得多此處與常用的鍋殼式燃油氣爐比較。特別是改造后比原設(shè)計燃油氣鍋爐嚴重得多。

由于上述的原因，在燃煤鍋爐改造成燃油氣鍋爐后，雖然較原燃煤鍋爐而言，能大幅度提高鍋爐的熱效率，但與原設(shè)計的燃油氣鍋爐比較，很難保證達到相同的熱效率。也就是說，難以達到與原設(shè)計的燃油氣鍋爐相同的運行成本。

4.4送風(fēng)系統(tǒng)部分用戶為了進步提高鍋爐的熱效率，在鍋爐改造時要求保留原有的省煤器部分，但需要引起注意當采用省煤器后，現(xiàn)行的燃燒器的鼓風(fēng)機壓頭可能無法滿足整個系統(tǒng)的阻力損失，因此需要重新配置。由于原有的引風(fēng)機的風(fēng)量風(fēng)壓過大，根本無法使用，需要重新更新引風(fēng)機，這樣與新設(shè)計的燃油氣鍋爐相比，機組的運行成本增加，運行效率下降。

若要避免前面所述的問，達到鍋爐的全自動控制，需要進行新的鍋爐控制系統(tǒng)的設(shè)計，并增加鍋爐改造成本費用。