�。ù笸兔弘姽�司發(fā)電廠，江蘇徐州221611）熱力發(fā)電。2002（）表1爆管向火面和背火面力學性能試驗試樣編號試樣位置‘0MPa9%X% 1號爆管向火側(cè)260. 71420背火側(cè)479.32762252號爆管向火側(cè)1概要大屯煤電公司發(fā)電廠3號機組BW220/9.81MPa鍋爐，于1992年5月投入運行。該爐水冷壁管材質(zhì)為20號鋼，規(guī)格為d60mmX 4月大修進行水壓試驗時，4號角標高8m近燃燒器處的2根水冷壁管發(fā)生爆破，造成機組停運。經(jīng)分析認為該水冷壁管發(fā)生了嚴重的氫損傷，材質(zhì)劣化造成爆管。

　　2爆管原因分析2.1宏觀檢查1號爆管的向火側(cè)內(nèi)表面腐蝕非常嚴重，外觀呈黑褐色，內(nèi)壁有d2mm~d6mm大小不等的腐蝕坑，深度最深處為3mm；爆口較小，為長徑約d6mm的橢圓孔，邊緣厚1.2mm.管壁無明顯變形，管徑亦無明顯脹粗。著色后，破口邊緣可見垂直于爆口邊緣的裂紋。

　　背火側(cè)無明顯腐蝕，壁厚無明顯減薄，厚度為4.2mm無其它異常。

　　2號爆管和1號情況大致相同，只是爆口較小，約為d3mm，內(nèi)壁有腐蝕坑，但深度較1號管淺。

　　2.2斷口試驗斷口試驗可觀察到斷口屬結(jié)晶狀斷口，斷口處變形小，無明顯“縮頸”現(xiàn)象，可確定為脆性斷裂破口。

　　背火側(cè)斷口和向火側(cè)斷口有明顯的區(qū)別，有“縮頸”現(xiàn)象，塑性明顯，屬禚性斷裂。

　　2.3爆管的常溫機械性能試驗割取爆管和爆管附近管段，對爆管的向火面和背火面分別取樣進行常溫機械性能試驗，試驗結(jié)果見表1.其中，1、2號為爆管，3號為爆管附近管段。

　　從表1可以看出，水冷壁管向火面金屬的常溫力學性能和塑性均比背火面有明顯降低，且遠低于20號鋼的強度，說明向火面的材質(zhì)已嚴重脆化。

　　2.4腐蝕產(chǎn)物分析對爆管內(nèi)壁腐蝕產(chǎn)物取樣進行分析，結(jié)果如下：表2垢樣分析及爐水化學指標項目Cu2灼燒物/%數(shù)值2.5斷口的顯微組織20號鋼水冷壁的正常組織為鐵素體加塊狀珠光體。但對破口裂紋觀察，發(fā)現(xiàn)裂紋起自內(nèi)壁腐蝕坑，沿晶界向基體金屬內(nèi)延伸，沒有塊狀珠光體，而為脫碳層。愈近內(nèi)壁，晶間裂紋愈多，珠光體的量愈少，在外壁附近則沒有晶間裂紋（）。

　　爆管向火側(cè)組織100X爆口附近脫碳層幾乎貫穿整個管壁截面，可見處較少看到珠光體組織。彎曲的黑色條狀物為晶間裂3防止氫損傷爆管的措施保持水冷壁的內(nèi)壁清潔，使均勻的保護膜不受破壞。

　　加強化學監(jiān)督，保證給水品質(zhì)，防止凝結(jié)水泄漏，嚴格控制爐水的pH值。

　　能源部西安熱工研究所熱工技術手冊水利電力出版社，1988.屠世潤，高起，等金相原理與實踐。機械工業(yè)出版金相圖if水利電力出版社，1988.華東電網(wǎng)金屬監(jiān)督工作研究班資料。華東電力試驗研業(yè)，現(xiàn)任大屯煤電公司發(fā)電廠金屬專業(yè)工程師，主要從事無損檢測、失效分析、容器管理等工作。

　�。ㄉ辖拥�85頁）到穩(wěn)定的時間段，由于此時間段是聚合鋁在雙濾料過濾器內(nèi)部逐漸形成礬花層的階段，所以設備出水不穩(wěn)定，SDI呈逐漸降低趨勢；（2）設備投運后24h達到c點，即出水水質(zhì)穩(wěn)定段；（3）ad段為雙濾料過濾器1個完整的運行周期。

　　表示每24h對設備反洗一次的運行規(guī)律。

　　由于每次反洗都會破壞聚合鋁在過濾器內(nèi)部形成的礬花層，所以采用這種運行方式，會更多次地將投運初期ab段的出水，即整個運行周期最差的出水送入后面的保安過濾器，造成保安過濾器濾元污堵頻繁。

　　3.3措施（）系統(tǒng)間斷運行時，在每次啟運之前應先將雙濾料過濾器進水門、反洗排水門短路，把系統(tǒng)管道的存水直接排入地溝，待水變清后再切換進入系統(tǒng)。

　�。�2）系統(tǒng)運行后，不要頻繁反洗雙濾料過濾器，待其失效后再進行反洗。

　　4結(jié)語大武口發(fā)電廠預處理及反滲透系統(tǒng)自1998年6月投入使用至今已4年，運行比較穩(wěn)定，反滲透裝置脫鹽率保持在98%以上。由于預處理系統(tǒng)運行穩(wěn)定可靠，保安過濾器濾元平均使用壽命保持在1年以上，反滲透裝置壓差上升也很小，兩年才進行一次化學清洗，滿足了安全生產(chǎn)的要求。