燃油鍋爐改燒煤改造工程研究

鍋爐型式煤粉爐局域熱負(fù)荷70年代初期，隨國(guó)家能源政策調(diào)整建設(shè)了一批燃油電廠并有一批燃煤電廠改燒油。近幾年隨著市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)運(yùn)轉(zhuǎn)，供給電廠的計(jì)劃用油不僅越來(lái)越少，而且價(jià)格越來(lái)越高，原油市場(chǎng)價(jià)在1999年底達(dá)到約1 700元/t，渣油達(dá)約1300元/t燃油電廠已無(wú)法承受。某電廠2x125MW機(jī)組，由于油價(jià)不斷提高，發(fā)電成本高于現(xiàn)行電價(jià)，年虧損將近1億元，電廠已面臨生存問(wèn)題。為適應(yīng)電力市場(chǎng)和自身生存需要，一些燃油電廠燃油鍋爐改燒煤已勢(shì)在必行。本文結(jié)合近期參與的125MW、200MW機(jī)組燃油電廠燃油鍋爐改燒煤工程設(shè)計(jì)研究進(jìn)行介紹。

　　1燃油鍋爐與燃煤鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)比較燃油鍋爐與燃煤鍋爐，從鍋爐熱負(fù)荷、火焰長(zhǎng)度、爐膛出口溫度、爐膛出口過(guò)�？諝庀禂�(shù)、對(duì)流受熱面煙氣流速、排煙溫度等方面都具有自身特點(diǎn)。以下數(shù)據(jù)為我國(guó)電站鍋爐設(shè)計(jì)的值。

　　1.1鍋爐熱負(fù)荷顯示鍋爐爐膛燃燒傳熱特性的重要技術(shù)參數(shù)，主要為爐膛容積熱負(fù)荷！v：爐膛壁面熱負(fù)荷�。�、爐膛斷面熱負(fù)荷！f、燃燒器局域壁面熱負(fù)荷！A.表1列出我國(guó)電站鍋爐典型的熱負(fù)荷數(shù)值。

　　1.2火焰長(zhǎng)度為保證燃料在爐膛內(nèi)有足夠時(shí)間，保證燃燒效表1電站鍋爐典型的熱負(fù)荷數(shù)值容積熱壁面熱斷面熱負(fù)荷負(fù)荷負(fù)荷果爐膛高度和燃燒器布置的設(shè)計(jì)必須滿足火焰長(zhǎng)度要求�；鹧骈L(zhǎng)度"hy指鍋爐最上排燃燒器出口至爐膛出口窗口中點(diǎn)的折線距離，火焰高度為2者間的垂直距離。表2列出了燃油鍋爐與燃煤鍋爐對(duì)火焰長(zhǎng)度和火焰高度要求的最小值。

　　表2火焰長(zhǎng)度和火焰高度要求的最小值鍋爐蒸發(fā)量/fh-1無(wú)煙煤煙煤重油1.3爐膛出口溫度由于燃料中含有灰分，燃燒后這些灰在高溫狀態(tài)下處于融化狀態(tài)，當(dāng)爐膛出口溫度過(guò)高時(shí)，會(huì)引起對(duì)流受熱面結(jié)渣堵塞。同時(shí)對(duì)流受熱面的材料限止，過(guò)高的爐膛出口溫度會(huì)引起受熱面壁溫過(guò)高而燒壞。因此，在鍋爐設(shè)計(jì)中都對(duì)爐膛出口溫度有一限制。表3示出了我國(guó)不同燃料常見(jiàn)設(shè)計(jì)推薦值。

　　表3不同燃料品位推薦的爐膛出口溫度值爐膛出口溫度燃料種類(lèi)無(wú)煙煤貧煤煙煤洗中煤重油1.4過(guò)�？諝庀禂�(shù)爐膛出口的過(guò)�？諝庀禂�(shù)是由燃燒要求所確定，其值由燃料特性和燃燒方式?jīng)Q定，表4表示各種爐型和燃料不同情況下，爐膛出口的過(guò)�？諝庀禂�(shù)。從表中可看出燃油鍋爐比煤粉鍋爐爐膛出口過(guò)�？諝庀禂�(shù)要少0.18~0.15，說(shuō)明燃油鍋爐改燒煤后，所需燃燒空氣量和煙氣量都將增加。

　　表4爐膛出口空氣過(guò)系數(shù)燃燒室型式燃料爐膛出口空氣過(guò)系數(shù)煤粉爐無(wú)煙煤、貧煤煙煤、揭煤燃油爐重油、原油1.5對(duì)流受熱面煙氣流速對(duì)流受熱面煙氣流速限制主要是對(duì)流受熱面的磨損與燃料中灰分有關(guān)。表5列出有灰和無(wú)灰燃料煙氣的極限流速。

　　表5有灰和無(wú)灰燃料煙氣的極限流速受熱面灰分Ay%有灰極限流速/m-無(wú)灰煙氣最佳省煤器過(guò)渡區(qū)過(guò)熱器碳鋼合金鋼1.6排煙溫度較低的排煙溫度可使鍋爐效率提高，節(jié)省能源，過(guò)低的排煙溫度會(huì)使受熱面的溫壓較低，尾部受熱面增加，鍋爐造價(jià)和引風(fēng)機(jī)運(yùn)行費(fèi)用增加進(jìn)一步降低排煙溫度，還會(huì)引起空氣預(yù)熱器的嚴(yán)重腐蝕。因此，排煙溫度必須進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析確定。表6為我國(guó)鍋爐設(shè)計(jì)排煙溫度推薦值。

　　表6鍋爐排煙溫度推薦值/鍋爐容量/h燃油燃煤粉從表1'62種不同燃料鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)的比較可總結(jié)為以下幾條：a燃油鍋爐的爐膛容積熱負(fù)荷、爐膛壁面熱負(fù)荷、爐膛斷面熱負(fù)荷、燃燒器局域壁面熱負(fù)荷均比煤粉鍋爐高得多；a燃油鍋爐的爐膛容積比煤粉鍋爐要小16%~40%；a燃油鍋爐的爐膛高度比煤粉鍋爐低16%'36+；a）燃油鍋爐的火焰長(zhǎng)度比煤粉鍋爐短2'3，a燃油鍋爐大多設(shè)計(jì)成無(wú)灰斗的平底爐；a燃油鍋爐的爐膛出口煙氣溫度比煤粉鍋爐高；a燃油鍋爐的爐膛出口空氣過(guò)剩系數(shù)比煤粉鍋爐少。i8~.i5；a）燃油鍋爐的效率比煤粉鍋爐高1.0%'2.6%；a）燃油鍋爐的排煙溫度比煤粉鍋爐排煙溫度高10'15/；（10燃油鍋爐的對(duì)流受熱面處的煙氣流速比煤粉鍋爐高得多。鑒于上述燃油鍋爐的特殊性在燃油鍋爐改燒煤的工作中必須針對(duì)以上問(wèn)題進(jìn)行技術(shù)分析和研究，采取相應(yīng)的改造措施。

　　2燃油鍋爐改煤方案研討根據(jù)我國(guó)現(xiàn)有燃油電廠燃油鍋爐大體有3種類(lèi)型：a典廠建設(shè)燃料按燃油設(shè)計(jì)，鍋爐為燃油鍋爐，如山東辛店電廠2x100MW和2x200MW機(jī)組為純?nèi)加湾仩t；a）電廠建設(shè)燃料按燃油設(shè)計(jì)，但鍋爐為燃煤鍋爐改為燃油鍋爐從未燃用煤）如山東沾化電廠2x125MW機(jī)組，鍋爐原為燃煤爐，電廠建設(shè)時(shí)就改為燃油鍋爐；a）電廠建設(shè)燃料按燃煤設(shè)計(jì)，鍋爐原為燃煤爐，隨著國(guó)家能源政策調(diào)整，鍋爐改為燃油鍋爐，拆除制粉系統(tǒng)設(shè)備形成目前燃油電廠規(guī)模如山東白楊河電廠3x50MW機(jī)組。因此，燃油鍋爐改燒煤工作需根據(jù)不同類(lèi)型燃油鍋爐進(jìn)行改造。

　　2.1原本燃油鍋爐改燒煤改造方案的研討2.1.1局部改造方案鍋爐整體不作輪廓上的大變動(dòng)，基本維持原本燃油鍋爐爐膛結(jié)構(gòu)尺寸和尾部受熱面，只作燃煤有關(guān)的局部改造。鍋爐局部改造主要工程量為：a爐膛下部水冷壁延長(zhǎng)及冷灰斗；a）增加煤粉燃燒器及大風(fēng)箱；a）增加除渣裝置及冷灰斗剛性梁柱；（造點(diǎn)火助燃油系統(tǒng)；a）改變過(guò)熱器、再熱器噴水減溫系統(tǒng)；a）后豎井下方增設(shè)灰斗；a渥部受熱面增設(shè)防磨措施；a欺灰系統(tǒng)；a）鍋爐爐前熱控系統(tǒng)改造；（10爐膛懸吊系統(tǒng)、頂板及平臺(tái)扶梯改造等。

　　該方案優(yōu)點(diǎn)：可節(jié)省鍋爐拆卸費(fèi)用，利用原鍋爐，改造費(fèi)用少，改造周期短。該方案主要問(wèn)題是鍋！

　　爐出力達(dá)不到原燃油鍋爐額定出力，其原因在于煤和油的燃燒和燃燒產(chǎn)物的輻射特性不同，由于爐膛燃油鍋爐改燒煤改造工程研究容積和受熱面大體不變，受爐膛容積熱負(fù)荷和爐膛斷面熱負(fù)荷限制而導(dǎo)致燃煤后只能達(dá)到原燃油鍋爐額定出力的60%65%蒸發(fā)量。鍋爐局部改造后，由于鍋爐出力降低，不僅使電廠的熱力系統(tǒng)和汽輪機(jī)長(zhǎng)期處于6065低負(fù)荷，對(duì)汽輪機(jī)末級(jí)葉片壽命是否有危害需待汽輪機(jī)廠孩定；而且使電廠的發(fā)電能力、調(diào)峰能力、經(jīng)濟(jì)效益都受影響。

　　2.1.2整體改造方案以滿足燃煤后達(dá)到原燃油鍋爐額定出力和參數(shù)為前題，盡可能利用原燃油鍋爐設(shè)備中可利用的部分對(duì)原燃油鍋爐做大手術(shù)大改造。鍋爐整體改造主要工程量為：（1爐膛加高高度，改造爐膛斷面尺寸，擴(kuò)大爐膛容積，重新布置和調(diào)整受熱面，G游卸和改造原燃油鍋爐、爐架、基礎(chǔ)，對(duì)鍋爐承壓件進(jìn)行鑒定評(píng)估工作；其余燃煤有關(guān)爐體改造同鍋爐局部改造方案10項(xiàng)內(nèi)容。

　　鍋爐整體改造方案優(yōu)點(diǎn)燃油鍋爐整體改造后，能滿足鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行電廠裝機(jī)容量不變?nèi)加湾仩t改燒煤后，充分發(fā)揮燃煤電廠優(yōu)勢(shì)，降低發(fā)電成本，曾加電廠經(jīng)濟(jì)效益；鍋爐整體改造可利用原燃油鍋爐設(shè)備中可利用的部分包拮承壓部件、管道、型鋼、鋼平臺(tái)、大板梁、鋼板等），鍋爐本體改造費(fèi)用比更換新鍋爐方案要少。鍋爐整體改造方案主要問(wèn)題是原燃油鍋爐拆卸工作量大特別是爐架和柱子采用混凝土構(gòu)造拆除，鍋爐基礎(chǔ)拆除工程量大，難度大；需對(duì)原燃油鍋爐設(shè)備中承壓部件和非承壓部件的可利用率作詳細(xì)評(píng)估需專(zhuān)題研究；鍋爐整體改造原有燃油鍋爐設(shè)備和位置尺寸的限制，煤粉爐的結(jié)構(gòu)布置和合理性受到影響，可能增加額外的組裝工作量和不確定因素；改造后的鍋爐面臨著新制和舊制設(shè)備不同使用壽命狀況扭合在一起，對(duì)今后的安全運(yùn)行造成不利因素。

　　2.1.3新建燃煤爐方案燃油鍋爐改燒煤改造工程中，對(duì)于原本燃油鍋爐改燒煤改造工作，無(wú)論是局部改造還是鍋爐整體改造都存在一定問(wèn)題經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較在工程資金允許條件下可采用新建燃煤方案。新建燃煤方案的優(yōu)點(diǎn)：改造方案徹底，能保證鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行，電廠裝機(jī)容量不變。新建的燃煤爐，保證鍋爐安全可靠，可滿足調(diào)峰要求機(jī)組可用率高。新建燃煤爐方案的主要問(wèn)題是需全部拆除原燃油鍋爐，新建燃煤爐，工程量大建設(shè)周期長(zhǎng)；投資大，既有原燃油鍋爐全部拆除費(fèi)用又需新購(gòu)置新燃煤爐設(shè)備費(fèi)、人工安裝費(fèi)比單純新建燃煤爐工程投資大源燃油鍋爐承壓部件、非承壓部件、鋼件、部件、管件、管道等無(wú)法重復(fù)使用。

　　2.2原燃煤爐改燃油再改燒煤改造方案目前燃油發(fā)電廠中由于歷史原因，有部分電廠原本燃煤爐改為燃油爐，屬第2、類(lèi)燃油發(fā)電廠。該類(lèi)燃油發(fā)電廠燃油爐基本為燃煤爐，其鍋爐結(jié)構(gòu)尺寸和受熱面布置基本滿足燃油爐改燒煤后燃煤要求<油爐改燒煤后能保證鍋爐滿負(fù)荷出力要求。其改燒煤的改造工作只需恢復(fù)原燃煤爐的特性，改造工程量基本內(nèi)容及項(xiàng)目與純?nèi)加蜖t改燒煤工程量相似。原本燃煤爐改燃油再改燒煤改造工程其最大特點(diǎn)是：改造工程量小投資少、改造工期短；燃油鍋爐局部改造后，能滿足鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行電廠裝機(jī)容量不變充分發(fā)揮燃煤電廠優(yōu)勢(shì)，降低發(fā)電成本增加電廠經(jīng)濟(jì)效益。

　　3燃油爐改煤工程制粉系統(tǒng)的選擇燃油鍋爐改燒煤工程增設(shè)煤的制粉系統(tǒng)，應(yīng)根據(jù)不應(yīng)類(lèi)型的燃油鍋爐和設(shè)計(jì)煤種配置制粉系統(tǒng)。3.1燃油爐改燒煤工程設(shè)計(jì)煤種的確定設(shè)計(jì)煤種的確定：對(duì)于原燃油爐屬燃煤爐改造成的宜按原鍋爐設(shè)計(jì)煤種，作為改造后的設(shè)計(jì)煤種配置制粉系統(tǒng)；對(duì)于純?nèi)加蜖t改燒煤工程制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)煤種的確定，宜選擇中等可燃性以上的煤種郵貧煤型、煙煤型、煤型設(shè)計(jì)煤種），燃料著火穩(wěn)定性指數(shù)大于4.65以上以著火試驗(yàn)爐確定的著火溫度>700~800.，煤的哈氏可磨性指數(shù)HGI>60~80，煤的沖刷磨損指數(shù)Ke<2以下的低硫煤，校孩煤種不選擇跨煤種，盡量不選擇難燃性煤種和難磨煤種，這樣避免燃油爐改燒煤爐的難度和增加改造投資。

　　3.2制粉系統(tǒng)及磨煤機(jī)的選擇制粉系統(tǒng)及磨煤機(jī)的選擇，應(yīng)根據(jù)燃油爐改燒煤工程確定的設(shè)計(jì)煤種的燃燒特性、可磨性、磨損性、爆炸特性、結(jié)渣性等綜合因素考慮而定，并考慮投資、電廠檢修運(yùn)行水平及設(shè)備的配套、煤源等因素，以達(dá)到磨煤機(jī)、制粉系統(tǒng)、燃燒裝置和鍋爐爐膛匹配合理保證機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。對(duì)于中等可燃性以上設(shè)計(jì)煤種的制粉系統(tǒng)，可采用中速磨冷一次風(fēng)機(jī)直吹系統(tǒng)和鋼球磨中間貯倉(cāng)制送粉系統(tǒng)。對(duì)于改造工程，考慮節(jié)省投資不搞雙進(jìn)出鋼球磨煤機(jī)冷一次風(fēng)機(jī)直吹系統(tǒng)。

　　中速磨煤機(jī)冷一次風(fēng)機(jī)直吹式制粉系統(tǒng)：在我4種類(lèi)型的中速磨煤機(jī)應(yīng)用較廣運(yùn)行情況較好的是HP和MPS2種，從耐磨性、磨輥使用壽命、可靠性和價(jià)格相比，對(duì)于改造工程制粉系統(tǒng)選擇MPS型中速磨較宜。中速磨煤機(jī)冷一次風(fēng)機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)，系統(tǒng)簡(jiǎn)單現(xiàn)已有運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)安全性好，廠用電少，但磨煤機(jī)適應(yīng)煤種較差當(dāng)煤質(zhì)變化時(shí)中速磨很敏感檢修維護(hù)費(fèi)用多。

　　鋼球磨中儲(chǔ)制送粉系統(tǒng)：鋼球磨中儲(chǔ)制送粉系統(tǒng)根據(jù)設(shè)計(jì)煤種通常分為乏氣送粉和熱風(fēng)送粉2種系統(tǒng)，在我國(guó)應(yīng)用較廣。此系統(tǒng)磨煤機(jī)適應(yīng)煤種廣、可用率高、維修工作量小，但系統(tǒng)復(fù)雜、運(yùn)行電耗高、噪聲大對(duì)揮發(fā)分高、易爆炸性煤種，需要采取相應(yīng)防爆措施。

　　2種制粉系統(tǒng)最終選擇需經(jīng)過(guò)綜合性技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定，根據(jù)作者近期參與的125MW、00MW機(jī)組的方案比較采用MPS型中速磨直吹式制粉系統(tǒng)運(yùn)行費(fèi)用較省一次性初投資高；鋼球磨中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)運(yùn)行費(fèi)用較高一次性初投資省。制粉系統(tǒng)的選擇和煤倉(cāng)間結(jié)構(gòu)型式應(yīng)根據(jù)改造工程的特點(diǎn)、投資允許條件和技術(shù)經(jīng)濟(jì)綜合比較確定。

　　4鍋爐范圍主廠房布置燃油電廠主廠房布置通常為汽輪機(jī)房、除氧間、鍋爐房、煙囪順列布置格式除原燃煤電廠改為燃油電廠外）燃油鍋爐改燒煤后，需增加制粉系統(tǒng)煤倉(cāng)間、電氣除塵器等設(shè)施對(duì)增加的制粉系統(tǒng)煤倉(cāng)間及鍋爐尾部設(shè)備的布置應(yīng)根據(jù)原燃油電廠場(chǎng)地現(xiàn)有條件進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

　　4.1鍋爐范圍主廠房布置需要考慮的問(wèn)題）考慮燃油電廠已形成一定規(guī)模電廠總平面布置已成現(xiàn)實(shí)的情況下，新增的煤倉(cāng)間布置和鍋爐房布置應(yīng)盡可能改造和利用原建筑物，盡量少拆除已建設(shè)施和建構(gòu)筋：物減少拆遷和重建工程量達(dá)到節(jié)省改造投資的目。對(duì)于新增的煤倉(cāng)間布置和新建的鍋爐房布置應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)具體條件確定新建廠房的位置、結(jié)構(gòu)型式、基礎(chǔ)設(shè)施處理方式及與原有廠房需脫開(kāi)的距離。（偽節(jié)省改造投資，應(yīng)盡可能利用原煙囪，但應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)觀察和檢驗(yàn)，并應(yīng)注意燃油鍋爐改燒煤后煙氣量增加煙囪內(nèi)出現(xiàn)正壓的問(wèn)題。

　　為減少爐后占地和拆遷工程量，應(yīng)盡可能控制和減小從汽輪機(jī)房至爐后的橫向尺寸，電氣除塵器進(jìn)出口煙道采取垂直進(jìn)出的布置方式。（撕建的煤倉(cāng)間布置有關(guān)柱距、跨距、各層標(biāo)高及主廠房的縱向、橫向和布置尺寸的確定，應(yīng)盡可能采取原主廠房結(jié)構(gòu)模數(shù)的尺寸，同時(shí)也要考慮新增制粉系統(tǒng)設(shè)備的外形尺寸、檢修所需的空間尺寸和檢修通道。

　　4.2鍋爐范圍主廠房布置方案鍋爐范圍主廠房布置包拮煤倉(cāng)間、鍋爐房和鍋爐尾部設(shè)備的布置，煤倉(cāng)間布置通常采用內(nèi)煤倉(cāng)布置、外煤倉(cāng)布置、中間煤倉(cāng)布置和側(cè)煤倉(cāng)布置幾種型式，鍋爐范圍主廠房布置，應(yīng)根據(jù)燃油電廠主廠房布置現(xiàn)有條件進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)綜合比較后確定。

　　（倉(cāng)間采用內(nèi)煤倉(cāng)布置方案：內(nèi)煤倉(cāng)布置方案的主廠房布置通常為汽輪機(jī)房、除氧間、煤倉(cāng)間、鍋爐房、煙囪順列布置格式。對(duì)于原燃煤鍋爐改燒油鍋爐的電廠，原為內(nèi)煤倉(cāng)如恢復(fù)使用需做深入的工作確定。對(duì)于純?nèi)加湾仩t改燒煤工程，內(nèi)煤倉(cāng)布置方案只能適用于燃油鍋爐改燒煤采用新建燃煤爐的方案。

　�。▊}(cāng)間采用外煤倉(cāng)布置方案：采用外煤倉(cāng)布置方案的主廠房布置通常為汽輪機(jī)房、除氧間、鍋爐房、煤倉(cāng)間、煙囪順列布置格式。對(duì)于外煤倉(cāng)布置新建的煤倉(cāng)間適合于燃油鍋爐改燒煤的各種方案。

　�。▊}(cāng)間采用中間煤倉(cāng)布置方案采用中間煤倉(cāng)布置方案是2臺(tái)鍋爐的煤倉(cāng)間設(shè)在2臺(tái)鍋爐之間，煤倉(cāng)間采取沿鍋爐深度方向縱向并列布置送粉管道分別向相鄰2爐供煤粉。主廠房布置為汽輪機(jī)房、除氧間、鍋爐房和煤倉(cāng)間布置格式。該布置方案只適合于新建燃煤爐改造方案。

　�。▊}(cāng)間采用側(cè)煤倉(cāng)布置方案：采用側(cè)煤倉(cāng)布置方案的煤倉(cāng)間布置是2臺(tái)鍋爐的煤倉(cāng)間分別設(shè)在1臺(tái)鍋爐的固定端和另1臺(tái)鍋爐的擴(kuò)建端或煤倉(cāng)間均布置在每臺(tái)鍋爐的固定端或均布置在每臺(tái)鍋爐的擴(kuò)建端，采取沿鍋爐深度方向縱向并列布置方式送粉管道分別向鍋爐供煤粉。主廠房布置為汽輪機(jī)房、除氧間、鍋爐房和煤倉(cāng)間布置格式，鍋爐房和煤倉(cāng)間并列布置該布置方案主要取決于2臺(tái)鍋爐的固定端和擴(kuò)建端空間和面積。

　　5結(jié)束語(yǔ)5.1燃油電廠改燒煤工程是隨著國(guó)家能源政策和能源結(jié)構(gòu)的調(diào)整，為適應(yīng)電力市場(chǎng)和燃油發(fā)電廠自身生存需要的一項(xiàng)新的技改工作。改造工作必須認(rèn)真貫徹“安全可靠、經(jīng)濟(jì)實(shí)用、符合國(guó)情”的電力建設(shè)方針必須體現(xiàn)改造的特點(diǎn)，充分利用現(xiàn)有設(shè)施盡量減少拆除已有建構(gòu)1筑物減少改造工程量、縮短工期、降低造價(jià)，達(dá)到機(jī)組改造投產(chǎn)后運(yùn)行安全可靠、其技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)能夠適應(yīng)“競(jìng)爭(zhēng)上網(wǎng)”的要求。

　　下轉(zhuǎn)第26頁(yè)）表4鄒縣電廠300MW機(jī)組循環(huán)水泵改造前、后結(jié)果項(xiàng)目改前改后運(yùn)行方式2號(hào)機(jī)，泵1號(hào)機(jī)單泵2號(hào)機(jī)2臺(tái)高速2號(hào)機(jī)1高1低2號(hào)機(jī)2臺(tái)低速主機(jī)負(fù)荷/MW230停運(yùn)302300302轉(zhuǎn)速/rmin-1373鄒縣電廠循環(huán)水泵改前、改后綜合比較效率/"功率/kW流量/m3h-1轉(zhuǎn)速/rmin-1熱季線圈溫度/―振動(dòng)/！n1軸承使用壽命檢修工藝性運(yùn)行靈活性改前國(guó)產(chǎn)最短1個(gè)月軸承去架分體結(jié)構(gòu)檢修工作量大'無(wú)調(diào)節(jié)手段改后90/871410/1010 675/33495301個(gè)大修工期一體化軸承去架，檢修維護(hù)方便雙速電機(jī)調(diào)節(jié)2.5個(gè)月，循環(huán)水泵少耗電244.98萬(wàn)kWh；第2階段：臺(tái)高速與1臺(tái)低速并列運(yùn)行2.5個(gè)月循環(huán)水泵少耗電178.7萬(wàn)kW'第3階段2臺(tái)高速泵并列運(yùn)行5個(gè)月，循環(huán)水泵少耗電225萬(wàn)kWh；改造后凝汽器過(guò)水量增加了2153m3/h，在機(jī)組平均運(yùn)行負(fù)荷242MW下的排汽壓力下降0.196kPa，按供電煤耗370=/ h計(jì)算，節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤522t.約標(biāo)準(zhǔn)煤522t冉按0.24元/（kW.h）、煤按240元/t計(jì)算海年節(jié)約人民幣168.21萬(wàn)元。2臺(tái)泵投資可在運(yùn)行14個(gè)月后收回。近年來(lái)，鄒縣電廠年平均負(fù)荷率在75"左右300MW機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行負(fù)荷多在240MW左右，因此上述運(yùn)行方式的選擇是經(jīng)濟(jì)的。

　　3結(jié)論對(duì)300MW機(jī)組斜流式循環(huán)水泵及其系統(tǒng)的改造設(shè)計(jì)是成功的，根本解決了該型機(jī)組普遍存在的循環(huán)水泵運(yùn)行效率低、電耗高，泵的軸承可靠性較差、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、更換不便，電機(jī)過(guò)負(fù)荷運(yùn)行、線圈超溫，泵出口蝶閥抖動(dòng)、開(kāi)關(guān)困難等問(wèn)題。采用雙速電機(jī)驅(qū)動(dòng)循環(huán)水泵，使300MW機(jī)組冷卻水量的運(yùn)行調(diào)節(jié)炅活可靠足了機(jī)組不同季節(jié)、不同負(fù)荷下經(jīng)濟(jì)真空的運(yùn)行要求，提高了機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。改后的XL1200-320型循環(huán)水泵在各種并列工況下運(yùn)行泵的平均效率均在87"以上，完全實(shí)現(xiàn)了預(yù)期設(shè)計(jì)的具有較寬的運(yùn)行高效區(qū)段和優(yōu)良的變工況運(yùn)行特性；正常運(yùn)行工況下（高速）該型泵的運(yùn)行效率達(dá)到90"以上。對(duì)泵及其系統(tǒng)改造后海臺(tái)機(jī)每年可獲得節(jié)電648.68萬(wàn)kW.h、節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤522t，折合人民幣168.2萬(wàn)元的直接經(jīng)濟(jì)效果，對(duì)降低全國(guó)火電機(jī)組的整體能耗水平將產(chǎn)生積極影響。作為新建300MW機(jī)組的配套循環(huán)水泵，該泵具有優(yōu)越的運(yùn)行特性，將驅(qū)動(dòng)電機(jī)改為375r/min和425r/min的雙速電機(jī)該型泵也是600MW機(jī)組理想的高效配套循環(huán)水泵。

　　任編輯李秀平）（上接第22頁(yè)）5.2燃油鍋爐改燃煤工程必須針對(duì)燃油鍋爐類(lèi)型采取相應(yīng)的改造措施，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)綜合比較后確定改造方案。

　　5.3對(duì)于燃油鍋爐改燒煤的磨煤機(jī)制粉系統(tǒng)類(lèi)型的確定，應(yīng)根據(jù)電廠設(shè)計(jì)煤種和電廠技改投資允許條件確定不搞雙進(jìn)出鋼球磨煤機(jī)制粉系統(tǒng)推薦采用普通鋼球磨煤機(jī)制粉系統(tǒng)。

　　5.4燃油鍋爐改燒煤工程，新增的煤倉(cāng)間布置，考慮燃油電廠基本上已形成一定規(guī)模在現(xiàn)有條件下，建議采用側(cè)煤倉(cāng)間布置方式或中間煤倉(cāng)間布置方式達(dá)到節(jié)省投資的目的。