1鍋爐簡化凈效率

發(fā)電技術(shù)論壇鍋爐簡化凈效率在10250！鍋爐運(yùn)行調(diào)整中的應(yīng)用張勇勝1，閆慧博1，趙曉光1，樊旭1，張萬德1，梁義生2，孫文江2河北省電力研究院，河北石家莊滄州華潤熱電有限公司，河北滄州基于綜合考慮了鍋爐熱效率、制粉電耗以及送、引風(fēng)機(jī)電耗因素的鍋爐簡化凈效率，對某電廠1 025t/h鍋爐進(jìn)行了優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)，分析了爐膛出口氧量、一次風(fēng)壓和煤粉細(xì)度等參數(shù)對鍋爐熱效率、輔機(jī)電耗和鍋爐簡化凈效率的影響。結(jié)果表明，在高負(fù)荷下，爐膛出口氧量控制在3.0%、一次風(fēng)壓8.1kPa時(shí)鍋爐凈效率最高；煤粉細(xì)度對制粉系統(tǒng)功耗的影響較小。建議在保證一次風(fēng)管不諸塞的前提下，盡量降低磨煤機(jī)入口一次風(fēng)壓。同時(shí)，在磨煤機(jī)出力滿足運(yùn)行要求的情況下，盡量降低煤粉細(xì)度。

　　鍋爐；凈效率；燃燒調(diào)整；煤粉細(xì)度；一次風(fēng)壓；爐膛出口氧量發(fā)電技術(shù)論壇常規(guī)鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)主要是以鍋爐熱效率最高為調(diào)整目標(biāo)，通過不同運(yùn)行參數(shù)組合的鍋爐熱效率試驗(yàn)，對試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算分析，確定鍋爐最優(yōu)運(yùn)行控制參數(shù)。這種方法簡單易行，但由于未考慮輔機(jī)的電耗，當(dāng)進(jìn)行爐膛氧量、一次風(fēng)壓以及煤粉細(xì)度等涉及輔機(jī)電耗的參數(shù)調(diào)整時(shí)，所確定的鍋爐最佳運(yùn)行工況并不是鍋爐及其輔機(jī)整個(gè)鍋爐側(cè)設(shè)備運(yùn)行的最經(jīng)濟(jì)運(yùn)行工況。因此，僅考慮鍋爐熱效率的鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)具有局限性。

　　1鍋爐簡化凈效率在進(jìn)行鍋爐燃燒調(diào)整時(shí)，有必要采用個(gè)反映鍋爐側(cè)設(shè)備整體經(jīng)濟(jì)性的指標(biāo)，既包含鍋爐熱效率，又能夠衡量制粉系統(tǒng)及煙風(fēng)系統(tǒng)電能損耗。

　　10184―1988電站鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程中，考慮鍋爐自身需用的熱耗和電耗后，給出了鍋爐的凈效率：；SQzy為鍋爐自用熱耗，k/kg；SP為鍋爐設(shè)備制粉系統(tǒng)、送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、除渣及除灰系統(tǒng)、電除塵等輔機(jī)的實(shí)際功率，kW；6為電廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗，kg八kWh）；B為燃料消耗量，kg/h；Qr為鍋爐輸入熱量，k/kg.該鍋爐在高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，習(xí)慣運(yùn)行方式為投運(yùn)4臺磨煤機(jī)，各磨煤機(jī)煤量基本為均勻分配。煤粉細(xì)度通過磨煤機(jī)出口的分離器擋板調(diào)節(jié)。

　　由于該鍋爐燃用揮發(fā)分高、煤質(zhì)優(yōu)的神華煤，鍋爐飛灰可燃物和大渣可燃物很低，鍋爐固體不完全燃燒熱損失占鍋爐總熱損失的比例很小，因此降低煤粉細(xì)度后，鍋爐熱效率稍有增加。各磨煤機(jī)出口平均煤粉細(xì)度沁。由21.6%降低至17.6%，鍋爐熱效率由93.48%增至93.54%.一次風(fēng)機(jī)耗電功率分別為742kW，4臺磨煤機(jī)總耗電功率分別為1166kW鍋爐簡化凈效率的計(jì)算結(jié)果為：煤粉細(xì)度私。分別為21.6%、17.6%時(shí)，鍋爐凈效率分別為91.69%、91. 81%.煤粉細(xì)度降低后，鍋爐凈效率增加，即鍋爐側(cè)整體運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性提高。

　　從以上試驗(yàn)結(jié)果可以得出，雖然該鍋爐燃煤煤質(zhì)較好，煤粉細(xì)度在設(shè)計(jì)值附近變化時(shí)，對鍋爐熱效率的影響不大，但降低煤粉細(xì)度后，鍋爐側(cè)整體運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性仍能有一定幅度的提高。

　　發(fā)電技術(shù)論壇4調(diào)節(jié)特性本地常年平均氣溫約20C，夏季平均最高溫度約30C，冬季平均最低溫度約10C，在此范圍內(nèi)對低溫省煤器的調(diào)節(jié)特性進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果見表4.計(jì)算表明，對于方案1，隨著環(huán)境溫度的變化，抽水流量需有近200t/h的變化量；對于方案2，總的抽水流量可以維持不變，僅通過調(diào)節(jié)2股抽水的比例即可實(shí)現(xiàn)對水溫的調(diào)節(jié)。

　　表4低溫省煤器調(diào)節(jié)特性計(jì)算結(jié)果對比低溫省煤器環(huán)境溫度6號低加出口7號低加出口抽水溫度回水溫度發(fā)電效率方案抽水量八h-1方案1（換熱面積8132m2）方案2（換熱面積7126m2）技術(shù)經(jīng)濟(jì)綜述5結(jié)語CFB鍋爐通過增設(shè)低溫省煤器降低排煙溫度，且具有2種可選方案。其中，方案1是從6號低加出口抽水，回至除氧器入口；方案2是抽取6號低加出口和7號低加出口的水，混合后經(jīng)低溫省煤器回至除氧器入口。經(jīng)綜合考慮，在1號機(jī)組選擇方案2作為增設(shè)低溫省煤器改造方案，并在2012年3月進(jìn)行了改造后的性能鑒定試驗(yàn)。結(jié)果表明：通過增設(shè)低溫省煤器，鍋爐排煙溫度可由平均163.5C降至平均133.8C，降幅29.7C，基本達(dá)到了設(shè)計(jì)值；發(fā)電煤耗降低了h），低于設(shè)計(jì)值。

　　陳作文。300MW機(jī)組電除塵器效率降低的原因及對策（下接第51頁）3結(jié)論（1）高負(fù)荷下，爐膛出口氧量控制在3. 0%、次風(fēng)壓8.1kPa工況鍋爐凈效率最高。建議在保證一次風(fēng)管不堵塞的前提下，盡量降低磨煤機(jī)入口一次風(fēng)壓。）煤粉細(xì)度對制粉系統(tǒng)功耗的影響較小，煤粉細(xì)度在設(shè)計(jì)值附近變化時(shí)，降低煤粉細(xì)度，鍋爐側(cè)整體運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性仍有定幅度的提高。建議在磨煤機(jī)出力滿孫獻(xiàn)斌，黃中。大型循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)與工程應(yīng)用。北京：中國電力出版社，2009.蔣敏華，肖平。大型循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)。北京：中國電力出版社，2009.王春昌。降低燃煤鍋爐煙氣熱量損失的各類技術(shù)措施及張玉俊，任太和，景江峰，等。螺旋鰭片省煤器與H型鰭片省煤器的應(yīng)用分析。電力學(xué)報(bào)，2011，26（4）：354-356.林萬超�；痣姀S熱系統(tǒng)節(jié)能理論。北京：清華大學(xué)出周新軍，房林鐵，張紅方，等。330MW機(jī)組增裝低壓省煤黃嘉駟，李楊。低壓省煤器水側(cè)系統(tǒng)連接方案優(yōu)化分析黃新元，孫奉仲，史月濤�；痣姀S熱系統(tǒng)增設(shè)低壓省煤器足運(yùn)行要求的情況下，盡量降低煤粉細(xì)度。

　　（3）采用考慮了鍋爐熱效率、制粉電耗以及送、引風(fēng)機(jī)電耗因素的鍋爐簡化凈效率進(jìn)行電廠鍋爐側(cè)優(yōu)化運(yùn)行調(diào)整試驗(yàn)，相比僅以鍋爐熱效率為控制目標(biāo)更能夠真實(shí)地反應(yīng)鍋爐側(cè)整體的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，從而給出鍋爐側(cè)設(shè)備整體的最優(yōu)運(yùn)行參數(shù)組合。