鍋爐主蒸汽溫度偏低的技術改造

排煙溫度偏高排煙溫度在設計值150，左右，平均升高到170及以上。使排煙熱損失在設計制粉系統(tǒng)出力不夠制粉系統(tǒng)設計時煤粉細度辦8=1315，是能滿足鍋爐燃燒出九但實際容量偏小，經(jīng)測定，煤粉細度達穴88=20以上，回粉管煤粉細度為穴88=63.564，當穴88=15視為合格煤粉時，就有50及以上的合格煤粉在粗粉分離器和球磨機內循環(huán)，由于制粉系統(tǒng)設計容易偏小，就更進步降低了制粉系統(tǒng)出力，致使鍋爐在額定負荷時，備用球磨機運轉時間增加，增加了廠用電。

　　爐膛漏風增大鍋爐爐內漏風大于設計值，根據(jù)試驗得出爐膛出口為1=1.36左右。

　　2開縣貧煤燃料特性試驗比較開縣貧煤燃燒特性試驗比較1和2 3改造方案根據(jù)目前鍋爐存在主蒸汽溫度偏低，排煙溫度偏高以及輔機設計配套容易偏小，針對性的擬定了以下增加低溫段過熱器受熱面積；制粉系統(tǒng)徑向粗粉分離器改軸向粗粉分離器；進行爐底和爐頂密封改造，解決爐內漏風，提高鍋爐熱效率。

　　4改造情況針對上述存在的問，按擬定的技術方案著手對2號爐設備的改造。

　　增加低溫過熱器受熱面積，在原上級省煤器入口，低溫段過熱器煙氣側出口端低溫過熱器縱向增加8排4管圈，其材料為0384爪爪的2，鋼管，受熱面積為343.4以21虛線。在燃用設計煤質時的低溫過熱器的煙氣進口溫度為869，按現(xiàn)在實際燃用煤質的低溫過熱器的煙氣進口溫度為802.增加低溫過熱器受熱面積后彌補了進口煙氣溫度偏低，提高了主蒸汽溫度20多度，保證了鍋爐在額定負荷的正常汽溫運行，使鍋爐排煙溫度降低了平均值20，以上，鍋爐在額定負荷時的排煙溫度只有149，平均值使排煙熱損失2降低了2改徑向為軸向粗粉分離器，該廠2201鍋爐配備的兩臺，丁河250390型鋼球磨煤機和83400型的徑向粗粉分離器。這種分離器的容積強度較高，分離器效果差，回粉量多，經(jīng)測定，當只88=15視為合格煤粉時，有50及以上的合格煤粉從粗粉分離器回到球磨機內。鍋爐額定負荷在接近可停1.5左右；如按2的煤質情況下運行，8中基本是雙臺球磨機運行。為了適應制粉和燃燒的需要，現(xiàn)將粗粉分離器改成了界828001型軸向分離器。這種分離器增大了重力分離，改善了煤粉的均勻程度和煤粉細度，增大通風量，減少了回粉的循環(huán)倍率，相應提高了球磨機出力，降低了粗粉分離器的阻力和制粉電耗。煤粉細度由原來的抱8=20以上調整到了只88鍋爐爐底密封由原來設計的水力除渣并在出料口處裝有碎渣機的整個除灰裝置改造為新型的1乙5型雙向排渣式螺旋撈渣機組，下部采用水密封結構，連續(xù)除灰方式合理，起到有效密封效果。這種新型的螺旋撈渣機除灰方式其維護量小，設備磨損量小，并有套保護裝置，在故障時可自動停止撈渣，不損壞設備，可連續(xù)工作無故障。

　　鍋爐爐頂密封由原來的珍珠巖保溫混凝土材料全部更換為新型保溫材料隔熱復合硅酸鋁保溫材料；這種保溫材料的導熱系數(shù)小，損壞率低，散熱溫度符合規(guī)定標準保溫材料面溫度不大于環(huán)境溫度25，散熱損失5小，是國內目前理想的隔熱保溫材料。

　　5運行效果鍋爐按以上情況進行改造后，經(jīng)過近年運行證明，取得了顯著的經(jīng)濟效益。

　　5.1鍋爐爐底密封改造后的運行情況由于鍋爐機組與渣井間采用水密封，切實有效地防止了爐底漏風，提高了鍋爐的熱效率4和運行安全性，因此不同程度地提高了出力。

　　有效地改善了鍋爐0米的工作環(huán)境，同時大大減輕操作和除灰人員的勞動強度。

　　LLE5II型除灰裝置由于是連續(xù)除灰，因此徹底解決鍋爐長期爐底漏風而使鍋爐運行不安全改前年平均媳火5次，改后運行近年沒有造成過媳火，同時解決了原除灰裝置利用人工除灰?guī)�來的容易燒燙傷工作人員的不安全因素。5.2球磨機由徑向改軸向粗粉分離器的運行情況粗粉分離器由徑向改軸向，主要是增大重力分設計煤質時的情況下運行8h中只投運1臺球磨機力增大通風量，從而改善煤粉細度，提高制粉出力，離，可降低回粉管中合格煤粉的比例，降低風系統(tǒng)阻降低球磨機單耗。

　　項目改前改后合格煤粉比例50以上煤粉細度只88在20以上球磨機單耗吐從煤5.3增加低溫段過熱器受熱面運行情況增加低溫段過熱器受熱面的運行情況4.

　　項目改前改后主蒸汽流量，81以1主蒸汽溫度屯主蒸汽壓力以，3給水溫度爐，熱風溫度飛灰含碳量，開排煙溫度聊，送風溫度爐出口過�？諝庀禂�(shù)，6今后的工作6.1增大引風機葉輪直徑根據(jù)煙道阻力試驗測得，在低溫過熱器增加受熱面積后，當鍋爐負荷2301時，每小時的標準煙氣量為253 000爪3容積為322232爪3比而單臺引風機的風量只有1616爪3比當預熱器磨損或腐蝕穿孔有大量漏風時，單臺引風機的風量可達1800003比根據(jù)煙道阻力試驗測得的數(shù)據(jù)算出煙氣系統(tǒng)最大阻力為4027尸3.

　　在180000m3h的煙氣容積下，引風機所產生800以以增大到1900爪心。

　　風機更換葉輪后，能滿足鍋爐蒸汽量需要，壓頭富裕300壓頭富裕度為7.6.2更換排粉風機實際現(xiàn)場測得甲乙側排粉風機的流量與計算噴口流速如5.

　　項目計算噴口流速18甲前次風甲后次風乙前次風乙后次風合理的次風噴口速度應為50以目前制粉系統(tǒng)通風阻力已增大了，平均值在8475而粗粉分離器改造后，使制粉系統(tǒng)總阻力控制在8 200以下，因此有必要將原排粉機型號河329機，其性能指標比較如6.

　　兩種排粉風機都配用355 14型電動機，功率22015361頂，160比5 291頂，16.50型葉面寬度寬，圓周線速略低些，氣體流過葉面的速度低，防磨性能比后者好，而單位耗電相近，但輸送能力比后者強，為了改善運行狀況，減少維護工作量，將M529N.16.5D型排粉風機更換為5361頂，160型，以便減少磨損和提高制粉系統(tǒng)出力。

　　項輸送風量爪3產生壓頭印3風機內效率軸功率10 6.3采用聲波清潔吹灰由于該爐的低溫段過熱器嚴重積灰，用種先進300至1因此，從鍋爐的低溫過熱器設計煙溫877，及以后的熱交換器中都能把積灰清除，加強熱交換有效利用，進步降低排煙溫度，從而降低排煙熱損失92.

　　7結論過熱器增加受熱面積后，主蒸汽溫度提高了2025，以上，鍋爐減溫器級全投，級作主蒸汽溫度的微調整，達到了設計要求改前兩級減溫器均不能投運，使汽輪機作功焓提高了，汽輪汽耗率降低，根據(jù)計算可降低供電煤耗率5 8以4界。鍋爐排煙溫度在原來的基礎上降了1020工有效降低了排煙熱損失12.

　　粗粉分離器由徑向改軸向，改善了煤粉細度，由只88=20以上降至8=16左右，合格煤粉比例球磨機單耗等3，鍋爐飛灰可燃物有所下降。

　　鍋爐爐底爐頂密封爐膛漏風減少了，爐出口過�？諝庀禂�(shù)達到設計要求4，改前年平均熄火5次臺。年改后運行近年時間，未發(fā)生熄火，增強了鍋爐安全運行的可靠性。

　　該廠2號爐綜合性改造后，不僅改善了汽輪機運行的安全可靠性，同時改善了鍋爐的燃燒穩(wěn)定，經(jīng)濟指標明顯好轉，每年可節(jié)約點火用油和助燃油3001以上；可提高鍋爐效率12，降低供電煤耗率5 81.每年可節(jié)約標準煤15701左右。

　　收稿日期19990615上接第16負合成絕緣子正在穩(wěn)步的推廣，它必將隨著技術的進步，進步完善和改進性能，逐步在各級電壓的線路上廣泛使用。

　　3絕緣子的帶電更換為了保證線路較高的絕緣水平和安全運行，除了使用性能良好的絕緣子外，還要及時更換老化及損壞由于更換絕緣子的工作量比較大，且損壞的絕緣子比較分散。為了不影響線路正常運行采用帶電更換絕緣子的方法是必要的，也是可行的。

　　根據(jù)電壓等級和絕緣子串的固定受力方式，按直線塔懸垂式或承力塔耐張式絕緣子串，選用更換絕緣子的工具和方法。

　　在1002201線路帶電更換絕緣子，般都采用間接作業(yè)法，使用絲杠和絕緣拉桿將受力的絕緣子串收松，然后取掉了彈簧銷使其與聯(lián)接金具分離，再用絕緣鉤將其絕緣子拉向橫擔或放下地面進行更換。

　　更換220雙串耐張絕緣子串，可采用下列工具和方法進行即用聯(lián)板卡具和絕緣拉桿及絕緣托瓶架進行整串更換。更換合成絕緣子不需要托并架就可很方便地進行更換�？纱蟠鬁p輕高空的勞動強度。

　　在3305001線路上更換耐張絕緣子，采用沿絕緣子串作業(yè)法，用絕緣子卡具更換串中的其中任意片，工作非常簡單方便。

　　4幾點看法絕緣子在線路建設費用中的比例很小約占5，但在運行中所占的線路事故比例確很大約占30.因此在建設中要選用性能優(yōu)的絕緣子，即使增大12的費用，絕緣子所造成的事故就會減少很多，且年運行維護費也可大量降低。應改變對絕緣子不重視選型的觀點。

　　合成絕緣子用的整根絕緣結構，建議500 1線路上用22000以以兩根組合式絕緣結構，便運輸安裝便更換檢修。線路電壓高，應該采用合成絕緣子。

　　線路金具及絕緣子串的結構設計，應考慮運行檢修特別是帶電更換絕緣子的方便。

　　線路金具和絕緣子，應選型標準化，以適應帶電作業(yè)工具組裝更換絕緣子的需要。

　　現(xiàn)代的帶電作業(yè)技術和工具，完全可以在不同電壓等級的線路上開展帶電更換絕緣子的作業(yè)。且具有良好的安全性科學性和高效性。