寶雞電蒸汽的鍋爐爐排鑄造廠銷子是什么材質(zhì)?【大泰金屬】

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寶雞鍋爐爐排鑄造廠知識(shí)

鍋爐改造過程中的安全問3.1煙風(fēng)系統(tǒng)微正壓運(yùn)行鍋爐改造首先遇到的是通風(fēng)方式的選擇。由于目前中小型燃油氣鍋爐普遍采用單獨(dú)送風(fēng)的微正壓運(yùn)行方式，而且絕大多數(shù)的燃燒器控制系統(tǒng)是按照單獨(dú)送風(fēng)的微正壓運(yùn)行方式設(shè)計(jì)的，所以，單獨(dú)送風(fēng)的微正壓運(yùn)行方式往往作為首選方式被采用。

原有的燃煤工業(yè)鍋爐，特別是+型及相似的快裝組裝鍋爐，它們的爐膛是由水冷壁組成，磚墻單薄，保溫簡(jiǎn)單，爐膛的密封性和承壓能力均差，改為燃油氣鍋爐后，在正常的運(yùn)行中，由于爐膛內(nèi)處于微正壓運(yùn)行狀態(tài)，有可能引起高溫?zé)煔馔庑�，而產(chǎn)生不安全因素。此外，旦鍋爐出現(xiàn)故障，還會(huì)引起可燃?xì)怏w外泄這對(duì)燃?xì)忮仩t尤為嚴(yán)重導(dǎo)致更大的事故。極為嚴(yán)重的是，爐膛的爐墻已無法承受由于爆炸而產(chǎn)生的強(qiáng)大的壓力，造成破壞性的后果。因此，在鍋爐改造中應(yīng)認(rèn)真考慮爐墻密封性和外護(hù)板的足夠強(qiáng)度，尤其是應(yīng)設(shè)置可靠的防爆裝置。

微負(fù)壓運(yùn)行當(dāng)采取微負(fù)壓運(yùn)行時(shí)，鍋爐的控制要根據(jù)負(fù)壓送風(fēng)的特性進(jìn)行設(shè)計(jì)。由于原有的爐膛結(jié)構(gòu)的限制，爐膛容積偏大，存在燃燒死角，所以應(yīng)考慮延長燃燒運(yùn)行時(shí)的前后吹掃時(shí)間，避免爐膛內(nèi)殘存可燃?xì)怏w引起不安全因素。為了提高鍋爐的運(yùn)行熱效率，也應(yīng)重視爐墻密封性。

3.2通風(fēng)裝置改造后的鍋爐，由于燃燒方式的改變，使整個(gè)鍋爐系統(tǒng)的風(fēng)量風(fēng)壓發(fā)生變化后面將提及，因此，原有的設(shè)備通風(fēng)裝置往往已不適用。此外，鍋爐改造選用的燃燒器都是定型產(chǎn)品，如相應(yīng)容量的燃燒器送風(fēng)系統(tǒng)不能提供整個(gè)鍋爐系統(tǒng)足夠的壓頭，就需要增加引風(fēng)機(jī)裝置，即鼓風(fēng)引風(fēng)的送風(fēng)方式�，F(xiàn)有的燃油鍋爐系統(tǒng)控制設(shè)計(jì)都立足于鼓風(fēng)送風(fēng)的基礎(chǔ)上進(jìn)行制，特別是鍋爐啟動(dòng)前和停爐后的吹掃階段，可能由于引風(fēng)機(jī)風(fēng)門的關(guān)閉，而不能達(dá)到預(yù)期的效果，帶來不安全因素，對(duì)于燃?xì)忮仩t更需關(guān)注這問。

鍋爐改造的經(jīng)濟(jì)性分析此處的經(jīng)濟(jì)分析，作者以鍋殼式的燃油燃?xì)忮仩t進(jìn)行比較。

4.1爐膛換熱目前國內(nèi)采用的燃燒器設(shè)備，除少部分燃燒重油火炬相對(duì)燃燒輕油的燃燒器噴出的火炬長度較長，油粒子粒度的均勻度較差，油粒燃燒時(shí)間較長。要取得最佳的燃燒效果，就應(yīng)有相適應(yīng)的爐膛結(jié)構(gòu)。由前述燃燒方式的解析可知，當(dāng)以層燃爐的爐膛燃燒油或氣時(shí)，其爐膛結(jié)構(gòu)偏大，長度偏短，且形狀不規(guī)則，溫度場(chǎng)沿爐膛的長度寬度高度形成截然不同的形態(tài)，2.

在層燃爐膛懸浮燃燒，其爐膛的寬度方向有個(gè)明顯峰值，即燃燒器的布置位置，爐膛寬度越大，溫度分布越不均勻；沿長度方向相對(duì)溫度曲線比較平坦，這是燃燒火炬而導(dǎo)致的。沿高度方向的溫度分布完全取決于燃燒器的布置位置。由于+型鍋爐其爐膛高度較低，特別是4你以下的鍋爐，很多改造的方案將燃燒器布置的位置與爐膛出口窗幾乎處于同水平面。

綜合上述因素，造成爐膛內(nèi)火焰充滿度差，容易形成死角，高溫?zé)煔庠跔t膛停留時(shí)間短，單位受熱面4.2對(duì)流換熱在燃煤鍋爐的設(shè)計(jì)中，對(duì)流管束的煙氣流速般設(shè)計(jì)在182267，這主要考慮到避免過大的煙管磨損及阻力損失，又能取得較大的放熱系數(shù)，有較好的換熱效果。在改燃油或燃?xì)忮仩t以后，相同容量的煙氣量較燃煤的煙氣量要少得多，可為原煙氣量的54.87左右按標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)計(jì)算。按相同的溫差折算，此時(shí)的煙氣流速約為9.8712.0667.由于對(duì)流放熱系數(shù)是煙速的函數(shù)！=，在相同條件下，對(duì)流放熱系數(shù)將減少為原來的61.84.在換熱公式，中，傳熱系數(shù)！由于輻射放熱系數(shù)！=遠(yuǎn)小于對(duì)流放熱系數(shù)此處為了便于述，將輻射放熱系數(shù)略去。因此，在假設(shè)其它條件不變的基礎(chǔ)上，由于煙氣量的減少，而引起換熱效果下降3540.4.3散熱損失導(dǎo)熱傳熱公式，=0其中，為面積，為傳導(dǎo)系數(shù)，為壁面溫度與環(huán)境溫度的差值。由于改造鍋爐的面較原設(shè)計(jì)的燃油氣鍋爐大得多此處與常用的鍋殼式燃油氣爐比較。特別是改造后比原設(shè)計(jì)燃油氣鍋爐嚴(yán)重得多。

由于上述的原因，在燃煤鍋爐改造成燃油氣鍋爐后，雖然較原燃煤鍋爐而言，能大幅度提高鍋爐的熱效率，但與原設(shè)計(jì)的燃油氣鍋爐比較，很難保證達(dá)到相同的熱效率。也就是說，難以達(dá)到與原設(shè)計(jì)的燃油氣鍋爐相同的運(yùn)行成本。

4.4送風(fēng)系統(tǒng)部分用戶為了進(jìn)步提高鍋爐的熱效率，在鍋爐改造時(shí)要求保留原有的省煤器部分，但需要引起注意當(dāng)采用省煤器后，現(xiàn)行的燃燒器的鼓風(fēng)機(jī)壓頭可能無法滿足整個(gè)系統(tǒng)的阻力損失，因此需要重新配置。由于原有的引風(fēng)機(jī)的風(fēng)量風(fēng)壓過大，根本無法使用，需要重新更新引風(fēng)機(jī)，這樣與新設(shè)計(jì)的燃油氣鍋爐相比，機(jī)組的運(yùn)行成本增加，運(yùn)行效率下降。

若要避免前面所述的問，達(dá)到鍋爐的全自動(dòng)控制，需要進(jìn)行新的鍋爐控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，并增加鍋爐改造成本費(fèi)用。