淮安電蒸汽的鍋爐爐排片怎樣維修及養(yǎng)護-山東大泰金屬

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附片爐排型號齊全  近來一種提高自然循環(huán)熱水被動爐排鍋爐循環(huán)水速的方法一復合循環(huán)得到了應(yīng)用，要實現(xiàn)復合循環(huán)，就必須設(shè)計出合理的進水裝置，使得在不改變上升管，下降管的情況下增加上升管的水速。根據(jù)很多鍋爐用戶的運行經(jīng)驗進水裝置的作用是將省煤器加熱后的水根據(jù)爐受熱面的熱量分布情況分配給對應(yīng)的管組下降管的入口，其主要形式有引射式和插入式兩種。插入，內(nèi)徑56.5引射，插入，內(nèi)徑80表4側(cè)墻水動力特性表無裝置引射，插入，內(nèi)徑56.5引射，插入，內(nèi)徑80 5結(jié)論比較表2的幾組數(shù)據(jù)，同時結(jié)合一些鍋爐運行的實際情況，可得出以下結(jié)論：引射法和插入式在不破壞自然循環(huán)的運動壓頭情況下，均可產(chǎn)生一個附加壓頭增量，且在幾何尺寸確定后，增量大小可確定。

附片爐排型號齊全燃氣輪機余熱鍋爐的型式選擇小管徑自然循環(huán)四爪爐排鍋爐，強調(diào)此型鍋爐兼具兩尤額瓶爐優(yōu)點，具有強勁的發(fā)展?jié)摿�。可靠性好，重量尺寸小，啟動腠快，耗水量低，建設(shè)周期短，投資費用省，環(huán)保注滕描諸多優(yōu)點。因此，其發(fā)展速度進猛異常，大有后來居上，取代常規(guī)火電機組雄。它具有循環(huán)效率燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機組是當代電力：Dlk的發(fā)展方向。與常規(guī)火電機組相比。燃機余熱爐排鍋爐是聯(lián)合循環(huán)電站的三大主要設(shè)備之一，在聯(lián)合循環(huán)電站中，位僅次于燃氣輪機，高于惑U目前，燃機余熱鍋爐價格居高不下。

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 其化學反應(yīng)方程式為+20H-+0：2S0r+H：0副劑的作用有兩方面一是改善主劑和氧的反應(yīng)環(huán)境，提高反應(yīng)速度，使劑的反應(yīng)對環(huán)境的要求較低，以適應(yīng)現(xiàn)場被動爐排的需要，另一方面，可提高給水的pH值曲原來的6.5提高至8.0），避免管道的酸腐蝕。經(jīng)試驗確定，NCC佳加入量為水中溶解氧的7.2倍，由于原水中含氧高，冬季高達12mg/l以上，如果單純依靠加NCC除氧，NCC加入的量較大，增加了爐水中的含鹽量，勢必增大被動爐排片鍋爐的排污量，造成熱量的浪費，因此現(xiàn)場對除氧工藝進行了對比和優(yōu)化。除氧工藝的對比和優(yōu)化解吸除氧，熱力除氧，過濾除氧在實際生產(chǎn)中各有優(yōu)點，同時也都有各自的局限性表2是根據(jù)現(xiàn)場對幾種除氧做出的對比結(jié)論。

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鍋爐改造過程中的安全問3.1煙風系統(tǒng)微正壓運行鍋爐改造首先遇到的是通風方式的選擇。由于目前中小型燃油氣鍋爐普遍采用單獨送風的微正壓運行方式，而且絕大多數(shù)的燃燒器控制系統(tǒng)是按照單獨送風的微正壓運行方式設(shè)計的，所以，單獨送風的微正壓運行方式往往作為首選方式被采用。

原有的燃煤工業(yè)鍋爐，特別是+型及相似的快裝組裝鍋爐，它們的爐膛是由水冷壁組成，磚墻單薄，保溫簡單，爐膛的密封性和承壓能力均差，改為燃油氣鍋爐后，在正常的運行中，由于爐膛內(nèi)處于微正壓運行狀態(tài)，有可能引起高溫煙氣外泄，而產(chǎn)生不安全因素。此外，旦鍋爐出現(xiàn)故障，還會引起可燃氣體外泄這對燃氣鍋爐尤為嚴重導致更大的事故。極為嚴重的是，爐膛的爐墻已無法承受由于爆炸而產(chǎn)生的強大的壓力，造成破壞性的后果。因此，在鍋爐改造中應(yīng)認真考慮爐墻密封性和外護板的足夠強度，尤其是應(yīng)設(shè)置可靠的防爆裝置。

微負壓運行當采取微負壓運行時，鍋爐的控制要根據(jù)負壓送風的特性進行設(shè)計。由于原有的爐膛結(jié)構(gòu)的限制，爐膛容積偏大，存在燃燒死角，所以應(yīng)考慮延長燃燒運行時的前后吹掃時間，避免爐膛內(nèi)殘存可燃氣體引起不安全因素。為了提高鍋爐的運行熱效率，也應(yīng)重視爐墻密封性。

3.2通風裝置改造后的鍋爐，由于燃燒方式的改變，使整個鍋爐系統(tǒng)的風量風壓發(fā)生變化后面將提及，因此，原有的設(shè)備通風裝置往往已不適用。此外，鍋爐改造選用的燃燒器都是定型產(chǎn)品，如相應(yīng)容量的燃燒器送風系統(tǒng)不能提供整個鍋爐系統(tǒng)足夠的壓頭，就需要增加引風機裝置，即鼓風引風的送風方式。現(xiàn)有的燃油鍋爐系統(tǒng)控制設(shè)計都立足于鼓風送風的基礎(chǔ)上進行制，特別是鍋爐啟動前和停爐后的吹掃階段，可能由于引風機風門的關(guān)閉，而不能達到預(yù)期的效果，帶來不安全因素，對于燃氣鍋爐更需關(guān)注這問。

鍋爐改造的經(jīng)濟性分析此處的經(jīng)濟分析，作者以鍋殼式的燃油燃氣鍋爐進行比較。

4.1爐膛換熱目前國內(nèi)采用的燃燒器設(shè)備，除少部分燃燒重油火炬相對燃燒輕油的燃燒器噴出的火炬長度較長，油粒子粒度的均勻度較差，油粒燃燒時間較長。要取得最佳的燃燒效果，就應(yīng)有相適應(yīng)的爐膛結(jié)構(gòu)。由前述燃燒方式的解析可知，當以層燃爐的爐膛燃燒油或氣時，其爐膛結(jié)構(gòu)偏大，長度偏短，且形狀不規(guī)則，溫度場沿爐膛的長度寬度高度形成截然不同的形態(tài)，2.

在層燃爐膛懸浮燃燒，其爐膛的寬度方向有個明顯峰值，即燃燒器的布置位置，爐膛寬度越大，溫度分布越不均勻；沿長度方向相對溫度曲線比較平坦，這是燃燒火炬而導致的。沿高度方向的溫度分布完全取決于燃燒器的布置位置。由于+型鍋爐其爐膛高度較低，特別是4你以下的鍋爐，很多改造的方案將燃燒器布置的位置與爐膛出口窗幾乎處于同水平面。

綜合上述因素，造成爐膛內(nèi)火焰充滿度差，容易形成死角，高溫煙氣在爐膛停留時間短，單位受熱面4.2對流換熱在燃煤鍋爐的設(shè)計中，對流管束的煙氣流速般設(shè)計在182267，這主要考慮到避免過大的煙管磨損及阻力損失，又能取得較大的放熱系數(shù)，有較好的換熱效果。在改燃油或燃氣鍋爐以后，相同容量的煙氣量較燃煤的煙氣量要少得多，可為原煙氣量的54.87左右按標準狀態(tài)計算。按相同的溫差折算，此時的煙氣流速約為9.8712.0667.由于對流放熱系數(shù)是煙速的函數(shù)！=，在相同條件下，對流放熱系數(shù)將減少為原來的61.84.在換熱公式，中，傳熱系數(shù)！由于輻射放熱系數(shù)！=遠小于對流放熱系數(shù)此處為了便于述，將輻射放熱系數(shù)略去。因此，在假設(shè)其它條件不變的基礎(chǔ)上，由于煙氣量的減少，而引起換熱效果下降3540.4.3散熱損失導熱傳熱公式，=0其中，為面積，為傳導系數(shù)，為壁面溫度與環(huán)境溫度的差值。由于改造鍋爐的面較原設(shè)計的燃油氣鍋爐大得多此處與常用的鍋殼式燃油氣爐比較。特別是改造后比原設(shè)計燃油氣鍋爐嚴重得多。

由于上述的原因，在燃煤鍋爐改造成燃油氣鍋爐后，雖然較原燃煤鍋爐而言，能大幅度提高鍋爐的熱效率，但與原設(shè)計的燃油氣鍋爐比較，很難保證達到相同的熱效率。也就是說，難以達到與原設(shè)計的燃油氣鍋爐相同的運行成本。

4.4送風系統(tǒng)部分用戶為了進步提高鍋爐的熱效率，在鍋爐改造時要求保留原有的省煤器部分，但需要引起注意當采用省煤器后，現(xiàn)行的燃燒器的鼓風機壓頭可能無法滿足整個系統(tǒng)的阻力損失，因此需要重新配置。由于原有的引風機的風量風壓過大，根本無法使用，需要重新更新引風機，這樣與新設(shè)計的燃油氣鍋爐相比，機組的運行成本增加，運行效率下降。

若要避免前面所述的問，達到鍋爐的全自動控制，需要進行新的鍋爐控制系統(tǒng)的設(shè)計，并增加鍋爐改造成本費用。