銅川二十五噸鍋爐用鏈排爐爐門有國家標準么？-山東大泰金屬

銅川鏈排爐爐門新聞

( 1 )布風板流化不好,有大量大顆粒未燃盡炭塊存在。 一旦爐床中有大顆粒未燃盡炭塊,加上風帽小孔處空氣過剩,就會形成類似于割槍一樣的“氣割火焰”,從而造成對面小孔附近局部高溫碳化。

(2)司爐工操作錯誤,通過一次風變動負荷頻繁。通過一次風變動負荷頻繁易造成風帽小孔處局部熱應力疲勞,形成淬火性脫皮,這也是小孔附近層次感很明顯的原因。 ( 3 ) 一次風量過大,風帽小孔處速度提高,加速磨損 。

(4)爐床溫度較低。用戶燃用23 027 ~25 120 kJ/kg的三類煙煤含碳量高達50%以上,在820~ 880℃不易燃盡,再加流化不好,相互作用造成大量未燃盡碳的存在,小孔附近更易發(fā)生氣割火焰;另外溫度低的話灰分較硬,加速風帽磨損 。

( 5 )用戶采用長條型篩網(wǎng),篩孔尺寸不合理 。

(6)風帽材質對該鍋爐來說是次要因素,因前后對比,合格風幅使用壽命并沒有明顯提局。 . 綜合以上因素分析,局部高溫、熱應力疲勞、高風速、低床溫等因素造成風帽小孔附近短期磨損的現(xiàn)象。其中風量為次要因素,因2013年5月削一年內, 該鍋爐風量控制在24000 m3/h內,風帽使用壽命仍較短(材質為 ZG8Cr26Ni4Mn3N的風帽,壽命通常為2 ~3年) ,所以局部過熱、熱應力疲勞占主導作用。 該型式磨損可以稱之為局部過熱疲勞性磨損 。

4 解決方案 具體解決方案如下: . (1)改善布風板流化狀況。后墻用澆注料打斜坡過度,確保風帽外沿距爐墻10~20 mm,高度500mm ;將堵塞風帽管打通,確保流化質量 。

(2 )盡可能穩(wěn)定負荷運行,如不能,則應保證一 次風的穩(wěn)定性,通過二次風變動負荷 。

(3 )控制一次風量,在解決了流化問題的情況下,理論計算風量可以控制在22 000 m3/h以內 。

(4)提高爐床溫度,控制其溫度在920~ 980℃之間(該鍋爐為尾部濕法脫硫脫硝,另加之灰熔點較高故可以將床溫提高到此溫度范圍之內) ,確�；以�中無大顆粒炭塊,消除“氣割火焰”形成的可能性 。

(5 )確保風帽材質合格。

(6)改用圓孔篩網(wǎng),改善入爐煤的顆粒度。.

5. 總結.

. 用戶根據(jù)我們提供的上述方案對銷爐爐月堂、風帽材質、鍋爐運行操作工藝等進行了文進,至今再未收到有關風帽問題的反饋,可見我們根據(jù)銷爐設計和調試運行的經(jīng)驗及對風帽磨損問題的分析探索后 提出的風帽磨損問題解決方案行之有效。該案例的成功也表明,針對風帽不同的磨損狀態(tài)需做不同分析,風帽磨損常發(fā)生在風帽頭部,成光、銀高 色,由于煤中石干石多、灰質硬、風速高、風帽 , 歪斜等因素造成,而該鍋爐風帽僅小孔處磨損,情況有所不同,不能一概面論。 如采用不恰當?shù)奶幚泶胧?如鍋爐重新安裝風帽,更改風帽節(jié)距等)就會給 鍋爐生產商造成不必要的經(jīng)濟損失,更會因耽誤生產給用戶造成重大損失。

銅川鏈排爐爐門知識

鍋爐改造過程中的安全問3.1煙風系統(tǒng)微正壓運行鍋爐改造首先遇到的是通風方式的選擇。由于目前中小型燃油氣鍋爐普遍采用單獨送風的微正壓運行方式，而且絕大多數(shù)的燃燒器控制系統(tǒng)是按照單獨送風的微正壓運行方式設計的，所以，單獨送風的微正壓運行方式往往作為首選方式被采用。

原有的燃煤工業(yè)鍋爐，特別是+型及相似的快裝組裝鍋爐，它們的爐膛是由水冷壁組成，磚墻單薄，保溫簡單，爐膛的密封性和承壓能力均差，改為燃油氣鍋爐后，在正常的運行中，由于爐膛內處于微正壓運行狀態(tài)，有可能引起高溫煙氣外泄，而產生不安全因素。此外，旦鍋爐出現(xiàn)故障，還會引起可燃氣體外泄這對燃氣鍋爐尤為嚴重導致更大的事故。極為嚴重的是，爐膛的爐墻已無法承受由于爆炸而產生的強大的壓力，造成破壞性的后果。因此，在鍋爐改造中應認真考慮爐墻密封性和外護板的足夠強度，尤其是應設置可靠的防爆裝置。

微負壓運行當采取微負壓運行時，鍋爐的控制要根據(jù)負壓送風的特性進行設計。由于原有的爐膛結構的限制，爐膛容積偏大，存在燃燒死角，所以應考慮延長燃燒運行時的前后吹掃時間，避免爐膛內殘存可燃氣體引起不安全因素。為了提高鍋爐的運行熱效率，也應重視爐墻密封性。

3.2通風裝置改造后的鍋爐，由于燃燒方式的改變，使整個鍋爐系統(tǒng)的風量風壓發(fā)生變化后面將提及，因此，原有的設備通風裝置往往已不適用。此外，鍋爐改造選用的燃燒器都是定型產品，如相應容量的燃燒器送風系統(tǒng)不能提供整個鍋爐系統(tǒng)足夠的壓頭，就需要增加引風機裝置，即鼓風引風的送風方式�，F(xiàn)有的燃油鍋爐系統(tǒng)控制設計都立足于鼓風送風的基礎上進行制，特別是鍋爐啟動前和停爐后的吹掃階段，可能由于引風機風門的關閉，而不能達到預期的效果，帶來不安全因素，對于燃氣鍋爐更需關注這問。

鍋爐改造的經(jīng)濟性分析此處的經(jīng)濟分析，作者以鍋殼式的燃油燃氣鍋爐進行比較。

4.1爐膛換熱目前國內采用的燃燒器設備，除少部分燃燒重油火炬相對燃燒輕油的燃燒器噴出的火炬長度較長，油粒子粒度的均勻度較差，油粒燃燒時間較長。要取得最佳的燃燒效果，就應有相適應的爐膛結構。由前述燃燒方式的解析可知，當以層燃爐的爐膛燃燒油或氣時，其爐膛結構偏大，長度偏短，且形狀不規(guī)則，溫度場沿爐膛的長度寬度高度形成截然不同的形態(tài)，2.

在層燃爐膛懸浮燃燒，其爐膛的寬度方向有個明顯峰值，即燃燒器的布置位置，爐膛寬度越大，溫度分布越不均勻；沿長度方向相對溫度曲線比較平坦，這是燃燒火炬而導致的。沿高度方向的溫度分布完全取決于燃燒器的布置位置。由于+型鍋爐其爐膛高度較低，特別是4你以下的鍋爐，很多改造的方案將燃燒器布置的位置與爐膛出口窗幾乎處于同水平面。

綜合上述因素，造成爐膛內火焰充滿度差，容易形成死角，高溫煙氣在爐膛停留時間短，單位受熱面4.2對流換熱在燃煤鍋爐的設計中，對流管束的煙氣流速般設計在182267，這主要考慮到避免過大的煙管磨損及阻力損失，又能取得較大的放熱系數(shù)，有較好的換熱效果。在改燃油或燃氣鍋爐以后，相同容量的煙氣量較燃煤的煙氣量要少得多，可為原煙氣量的54.87左右按標準狀態(tài)計算。按相同的溫差折算，此時的煙氣流速約為9.8712.0667.由于對流放熱系數(shù)是煙速的函數(shù)！=，在相同條件下，對流放熱系數(shù)將減少為原來的61.84.在換熱公式，中，傳熱系數(shù)！由于輻射放熱系數(shù)！=遠小于對流放熱系數(shù)此處為了便于述，將輻射放熱系數(shù)略去。因此，在假設其它條件不變的基礎上，由于煙氣量的減少，而引起換熱效果下降3540.4.3散熱損失導熱傳熱公式，=0其中，為面積，為傳導系數(shù)，為壁面溫度與環(huán)境溫度的差值。由于改造鍋爐的面較原設計的燃油氣鍋爐大得多此處與常用的鍋殼式燃油氣爐比較。特別是改造后比原設計燃油氣鍋爐嚴重得多。

由于上述的原因，在燃煤鍋爐改造成燃油氣鍋爐后，雖然較原燃煤鍋爐而言，能大幅度提高鍋爐的熱效率，但與原設計的燃油氣鍋爐比較，很難保證達到相同的熱效率。也就是說，難以達到與原設計的燃油氣鍋爐相同的運行成本。

4.4送風系統(tǒng)部分用戶為了進步提高鍋爐的熱效率，在鍋爐改造時要求保留原有的省煤器部分，但需要引起注意當采用省煤器后，現(xiàn)行的燃燒器的鼓風機壓頭可能無法滿足整個系統(tǒng)的阻力損失，因此需要重新配置。由于原有的引風機的風量風壓過大，根本無法使用，需要重新更新引風機，這樣與新設計的燃油氣鍋爐相比，機組的運行成本增加，運行效率下降。

若要避免前面所述的問，達到鍋爐的全自動控制，需要進行新的鍋爐控制系統(tǒng)的設計，并增加鍋爐改造成本費用。

銅川鏈排爐爐門現(xiàn)貨