張家界鍋爐爐排鑄造廠鍋爐爐排鑄造廠怎樣維修及養(yǎng)護(hù)/持久耐燒-...品質(zhì)保證

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勝利煉油廠高壓鍋爐補(bǔ)給水系統(tǒng)，是將除鹽水站的二級(jí)除鹽水引至一催化裂化裝置換熱器210/1，2進(jìn)行加熱，然后再進(jìn)入除氧器。加熱后，使水溫由4°c升高至1ro°c左右。該補(bǔ)給水系統(tǒng)運(yùn)行中，催化裂化裝置換熱器210，2管束發(fā)生了腐蝕泄漏，換熱器管束材質(zhì)為20號(hào)鋼，并已使用了幾年。后來(lái)，將該換熱器管束材質(zhì)改換成了不銹鋼管束，徹底解決了冷210八，2換熱器腐蝕泄漏問(wèn)題。

由于冷210八，2換熱器管束的腐蝕泄漏，人們對(duì)于鍋爐補(bǔ)給水系統(tǒng)管道的腐蝕，特別是對(duì)冷210八，2換熱器出口500m長(zhǎng)的補(bǔ)給水管道也感到擔(dān)心。利用煉廠南區(qū)停工檢修的機(jī)會(huì)，對(duì)這一補(bǔ)給水管道的腐蝕情況進(jìn)行了檢查鑒定。

2鍋爐補(bǔ)給水系統(tǒng)管道的腐蝕造成金屬腐蝕的因素可分為金屬本身的內(nèi)在因素和周?chē)�介質(zhì)的外在因素兩個(gè)方面。這里只討論補(bǔ)給水對(duì)金屬腐蝕的外在因素。

勝利煉油廠高壓鍋爐補(bǔ)給水是由煉廠南區(qū)除鹽水站提供的二級(jí)除鹽水，其水質(zhì)情況為：電導(dǎo)< 18us/cm，桂酸根16~20ug/L，pH值8.8~9.3.由于除鹽水站的二級(jí)除鹽水系統(tǒng)采用的是真空除氣方式，所以補(bǔ)給水中的溶解氧和游離二氧化碳與大氣除氣方式相比，要小得多。大氣狀態(tài)下水中的溶解氧含量為5375/L，而補(bǔ)給水中溶解氧含量為55%/L，游離二氧化碳含量為2Cmg/L盡管補(bǔ)給水中溶解氧和二氧化碳含量很低，但是這兩種氣體仍然會(huì)使補(bǔ)給水系統(tǒng)金屬管道產(chǎn)生腐蝕，且水溫越高，腐蝕速度越快（見(jiàn)）。

從圖i中看出，提高水中溶解氧和二氧化碳的濃度，升高溫度，均可加快腐蝕速度。因?yàn)檠醯碾姌O電位高，易形成陰極，侵蝕性強(qiáng)；二氧化碳使水呈酸性，破壞保護(hù)膜。水溫升高時(shí)，各種物質(zhì)在水中擴(kuò)散速度加快，水的電阻降低，加速了腐蝕電池陰陽(yáng)兩極的電極過(guò)程。在密閉系統(tǒng)中，腐蝕隨溫度升高而加劇。這種腐蝕特征為：金屬表面沒(méi)有腐蝕產(chǎn)物，金屬材料均勻減薄。

3補(bǔ)給水系統(tǒng)管道腐蝕情況檢查1和2―2處各割取長(zhǎng)約300mm的管段。將割取的兩段管軸向剖開(kāi)，進(jìn)行外觀檢查并用游標(biāo)卡尺測(cè)厚。

油廠熱電車(chē)間副主任，工程師，從事生產(chǎn)技術(shù)管理工作。

3.1檢查情況外觀情況：管內(nèi)壁光滑，沒(méi)有腐蝕產(chǎn)物，屬于均勻腐蝕。

20號(hào)鋼。

處：上半部iax=處：上半部ax=下半部ax= 3.2技術(shù)分析（1）測(cè)量結(jié)果分析：從測(cè)厚情況看，該補(bǔ)給水系統(tǒng)管道投用5年，在1一1處管壁減薄2.1mm，實(shí)際腐蝕速度為0.42mm/a；在2― 2處管壁減薄1.5mm，實(shí)際腐蝕速度為0.3mm/a.按（〈石油化工企業(yè)管道設(shè)計(jì)器材選用通則》規(guī)定，根據(jù)金屬材料的腐蝕速度，管道金屬材料的耐腐蝕能力可分為下列四類(lèi)：年腐蝕速率不超過(guò)0.05mm/a的材料為充分耐腐蝕材料；年腐蝕速率為0.05~0.1mm/a的材料為耐腐蝕材料；年腐蝕速率為0. 1~0.5mm/a的材料為尚耐腐蝕材料；年腐蝕速率超過(guò)0.5mm/a的材料為不耐腐蝕材料。一般應(yīng)選擇耐腐蝕性和尚耐腐蝕性材料。該高壓鍋爐補(bǔ)給水管線，按照現(xiàn)在的腐蝕速率0.42mm/a，屬于尚耐腐蝕材料，材質(zhì)20號(hào)鋼不用變動(dòng)。

（2）外觀檢查結(jié)果分析：根據(jù)外觀檢查，管內(nèi)壁很光滑，而腐蝕速率又為0.42mm/a按照金屬腐蝕原理和特征，可確認(rèn)該補(bǔ)給水管道的腐蝕同時(shí)具有溶解氧和二氧化碳的腐蝕。按照的曲線可查出，該補(bǔ)給水系統(tǒng)管道的腐蝕速率應(yīng)為0.6 ~0.7mm/a，而實(shí)際腐蝕速率為0.42mm/a.致使該補(bǔ)給水管道年腐蝕速率低的主要原因是南區(qū)除鹽水站采用了真空除氣系統(tǒng)，其正常真空度為一0.09~一0.096MPa把大氣狀態(tài)的溶解氧5375/L降至15%/L水中二氧化碳含量由56. 2Qmg/L.二級(jí)除鹽水箱為浮盤(pán)結(jié)構(gòu)，除鹽水經(jīng)二級(jí)除鹽水箱，水中溶解氧又由15/L增至55g/L.從現(xiàn)在鍋爐補(bǔ)給水系統(tǒng)管道的年腐蝕速率來(lái)看，真空除氣效果和二級(jí)除鹽水箱密封效果均符合要求。

4運(yùn)行中應(yīng)注意的問(wèn)題盡管該補(bǔ)給水系統(tǒng)管道材質(zhì)20號(hào)鋼不用更換，但根據(jù)金屬管道的強(qiáng)度計(jì)算公式可計(jì)算出該管子的理論壁厚約為3.5mm，故該管道按照現(xiàn)在的腐蝕速率0.42mm/a推算，還可再運(yùn)行7年。

該補(bǔ)給水系統(tǒng)運(yùn)行中，必須確保南區(qū)除鹽水站真空除氣系統(tǒng)的正常運(yùn)行和二級(jí)除鹽水箱的密封效果，這是控制鍋爐補(bǔ)給水管道腐蝕的主要手段。否則，使用壽命則會(huì)大大縮短。

張家界鍋爐爐排鑄造廠知識(shí)

本文從經(jīng)濟(jì)性安全性和鍋爐改造的注意事項(xiàng)等幾個(gè)方面對(duì)型及小型鍋殼式燃煤鍋爐在受壓元件不改動(dòng)的前提下改燃?xì)馊加湾仩t談幾點(diǎn)看法。

2燃煤鍋爐和燃?xì)馊加湾仩t的特性差異由于煤和油氣有性質(zhì)上的不同，因此在工業(yè)鍋爐上，燃煤鍋爐和燃?xì)馊加湾仩t特性存在很大的差異。

2.1燃燒方式由于燃燒狀態(tài)不同，決定了燃燒方式的不同。燃煤鍋爐采用層燃燃燒，而燃油燃?xì)忮仩t采用室燃燃燒。層燃燃燒，即燃料煤在個(gè)寬大的支承面上進(jìn)行并完成燃燒，其燃燒特性1.

爐排長(zhǎng)度爐播寬度成燃燒�；鹁娴闹睆胶突鹁骈L(zhǎng)度征其燃燒特性，如收稿日期200104202.2通風(fēng)方式國(guó)內(nèi)的燃煤鍋爐絕大多數(shù)的通風(fēng)方式均采用平衡通風(fēng)，或稱(chēng)負(fù)壓通風(fēng)。其燃燒過(guò)程是由鼓風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)共同完成的。因?yàn)槊汗腆w燃料的燃燒特性以及顆粒度的不均勻性，在燃燒過(guò)程中，需要較大的空氣量，而且由于爐墻煙道的漏風(fēng)，使實(shí)際運(yùn)行煙氣出口處常的工業(yè)燃油氣鍋爐般采用內(nèi)燃結(jié)構(gòu)微正壓通風(fēng)，其燃燒過(guò)程和燃燒產(chǎn)物的排出是由送風(fēng)機(jī)完成的。液體和氣體燃料因其燃燒特性，使得空氣能較好地與燃料進(jìn)行預(yù)混，微正壓燃燒沒(méi)有爐墻煙道1.21.3，甚至最低可達(dá)1.12左右。

2.3燃料的易爆性油氣燃料的易爆性與其爆炸濃度的界限有關(guān)。在爆炸濃度的界限內(nèi)，遇到明火就會(huì)發(fā)生爆炸，所以爆炸濃度的界限越寬，爆炸危險(xiǎn)越大。1為幾種主要物質(zhì)的爆炸濃度的界限爆炸上下限均為其在與空氣組成的混合氣體中所占體積的百分?jǐn)?shù)。

2.4鍋爐的熱慣性由于燃燒方式不同，對(duì)于層燃爐而言，緊急停爐后，即使停止輸送燃料，爐膛內(nèi)仍存在著大量未燃盡力繼續(xù)升高，危及鍋爐的安全運(yùn)行；而對(duì)燃油氣鍋爐，旦緊急停爐，不但完全切斷了輸送燃料，且爐內(nèi)無(wú)未燃盡的燃料存在，所以它比較安全。

名稱(chēng)爆炸濃度下限，爆炸濃度上限，甲烷乙烷乙炔氫氣氧化碳天然氣汽油煤油大慶原油2.5鍋爐的自動(dòng)控制層燃鍋爐，由于燃料特性變化和燃燒特點(diǎn)的限制，特別是受到熱慣性的影響，而導(dǎo)致負(fù)荷調(diào)節(jié)滯后，且隨著容量的增大而滯后延長(zhǎng)。要做到鍋爐運(yùn)行的自動(dòng)控制很困難，特別是對(duì)于負(fù)荷變動(dòng)頻繁，負(fù)荷變化大燃油氣鍋爐，因其燃料的燃燒性基本相似，熱慣性的影響很小，同此，較容易達(dá)到自動(dòng)化控制。

鍋爐改造過(guò)程中的安全問(wèn)3.1煙風(fēng)系統(tǒng)微正壓運(yùn)行鍋爐改造首先遇到的是通風(fēng)方式的選擇。由于目前中小型燃油氣鍋爐普遍采用單獨(dú)送風(fēng)的微正壓運(yùn)行方式，而且絕大多數(shù)的燃燒器控制系統(tǒng)是按照單獨(dú)送風(fēng)的微正壓運(yùn)行方式設(shè)計(jì)的，所以，單獨(dú)送風(fēng)的微正壓運(yùn)行方式往往作為首選方式被采用。

原有的燃煤工業(yè)鍋爐，特別是+型及相似的快裝組裝鍋爐，它們的爐膛是由水冷壁組成，磚墻單薄，保溫簡(jiǎn)單，爐膛的密封性和承壓能力均差，改為燃油氣鍋爐后，在正常的運(yùn)行中，由于爐膛內(nèi)處于微正壓運(yùn)行狀態(tài)，有可能引起高溫?zé)煔馔庑�，而產(chǎn)生不安全因素。此外，旦鍋爐出現(xiàn)故障，還會(huì)引起可燃?xì)怏w外泄這對(duì)燃?xì)忮仩t尤為嚴(yán)重導(dǎo)致更大的事故。極為嚴(yán)重的是，爐膛的爐墻已無(wú)法承受由于爆炸而產(chǎn)生的強(qiáng)大的壓力，造成破壞性的后果。因此，在鍋爐改造中應(yīng)認(rèn)真考慮爐墻密封性和外護(hù)板的足夠強(qiáng)度，尤其是應(yīng)設(shè)置可靠的防爆裝置。

微負(fù)壓運(yùn)行當(dāng)采取微負(fù)壓運(yùn)行時(shí)，鍋爐的控制要根據(jù)負(fù)壓送風(fēng)的特性進(jìn)行設(shè)計(jì)。由于原有的爐膛結(jié)構(gòu)的限制，爐膛容積偏大，存在燃燒死角，所以應(yīng)考慮延長(zhǎng)燃燒運(yùn)行時(shí)的前后吹掃時(shí)間，避免爐膛內(nèi)殘存可燃?xì)怏w引起不安全因素。為了提高鍋爐的運(yùn)行熱效率，也應(yīng)重視爐墻密封性。

3.2通風(fēng)裝置改造后的鍋爐，由于燃燒方式的改變，使整個(gè)鍋爐系統(tǒng)的風(fēng)量風(fēng)壓發(fā)生變化后面將提及，因此，原有的設(shè)備通風(fēng)裝置往往已不適用。此外，鍋爐改造選用的燃燒器都是定型產(chǎn)品，如相應(yīng)容量的燃燒器送風(fēng)系統(tǒng)不能提供整個(gè)鍋爐系統(tǒng)足夠的壓頭，就需要增加引風(fēng)機(jī)裝置，即鼓風(fēng)引風(fēng)的送風(fēng)方式。現(xiàn)有的燃油鍋爐系統(tǒng)控制設(shè)計(jì)都立足于鼓風(fēng)送風(fēng)的基礎(chǔ)上進(jìn)行制，特別是鍋爐啟動(dòng)前和停爐后的吹掃階段，可能由于引風(fēng)機(jī)風(fēng)門(mén)的關(guān)閉，而不能達(dá)到預(yù)期的效果，帶來(lái)不安全因素，對(duì)于燃?xì)忮仩t更需關(guān)注這問(wèn)。