切向燃煤鍋爐新型低氮燃燒器的開發(fā)

　1概況10年來(lái)芬蘭富騰工程公司（以下稱“富騰公司”）在燃煤電廠的低氮燃燒器的研發(fā)和供貨方面十分活躍，包括切向燃燒、前墻燃燒和對(duì)墻燃燒鍋爐。

　　此外，還提供燃油、燃?xì)忮仩t的低氮噴燃器以及用于煤、天然氣、油的多燃料噴燃器。最近，富騰公司還與日本BabcockHitachi（以下稱“日立公司”）研發(fā)一種專門用于褐煤的低氮噴燃器。為富騰公司的噴燃器系列產(chǎn)品，包括了各種類型的低氮燃燒器。

　　前墻噴燃器技術(shù)源自日立公司，富騰公司是根據(jù)日立公司的許可證供貨的。切向燃燒鍋爐技術(shù)則是以富騰公司自己的研發(fā)工作為基礎(chǔ)，在日立公司的協(xié)作下完成的。

　　2煙煤切向燃燒機(jī)組富騰公司開發(fā)了一種用于切向燃燒鍋爐的新一代低氮燃燒器（RI―ET）并已獲得了多個(gè)國(guó)家的專利。RT-ET（RI為快速著火的縮寫）的基本思路是穩(wěn)定化噴燃器的優(yōu)點(diǎn)，并使切向燃燒穩(wěn)定。

　　在噴燃器附近建立1個(gè)低于化學(xué)計(jì)量比的區(qū)域通對(duì)于常規(guī)噴射火焰，要控制NOx和未燃炭的排過單噴嘴實(shí)現(xiàn)二級(jí)燃燒。這種將主渦流區(qū)分級(jí)，然放是非常困難的。這是由于著火被延遲（著火點(diǎn)一后與燃盡風(fēng)（0FA，火上風(fēng)）混合的單噴嘴分級(jí)燃燒技般在噴燃器頂端外的1 ~2m處）以及無(wú)法控制一次術(shù)對(duì)降低NOx排放是非常有效的，同時(shí)還兼有旋流燃燒區(qū)內(nèi)燃燒空氣混合狀況的緣故（見）。

　　切向燃燒鍋爐中產(chǎn)生高溫火焰的原理RI―ET噴燃器裝1個(gè)火焰穩(wěn)定器，用以促使煤粉快速著火，因此有可能在離噴燃器很近的地方形成高溫還原區(qū)。燃燒空氣分成二次風(fēng)和三次風(fēng)。

　　二次風(fēng)有旋流運(yùn)動(dòng)，把火焰中的高溫燃燒氣體帶出使其能快速著火；三次風(fēng)是從一次燃燒區(qū)中通過導(dǎo)流筒分出來(lái)的，以形成還原火焰。煤粉管中的不均勻分布對(duì)NOx水平和未燃炭會(huì)產(chǎn)生不利的影響。為避免這種情況，RI―ET噴燃器安裝1個(gè)文丘里管，煤粉顆粒集中在管的中心。在文丘里管后面，顆粒集中在火焰穩(wěn)定器附近，通過專門設(shè)計(jì)的煤粉聚集器可加強(qiáng)著火和火焰穩(wěn)定性。在著火加強(qiáng)時(shí)，即使在低于化學(xué)計(jì)量比燃燒的工況下飛灰中的殘留炭量仍可低于5%見。

　　1996年在日本進(jìn)行了熱功率為23MW的單個(gè)噴燃器的試驗(yàn)臺(tái)試驗(yàn)。試驗(yàn)煤原產(chǎn)地是美國(guó)HuterValley燃料率為1.氮含量（干基）為1. 5%煤粉細(xì)度為60%<74rtm在試驗(yàn)條件下噴燃器區(qū)的化學(xué)計(jì)量比（SRbnr）在0.8~0.9間變動(dòng)。使用RI―ET噴嘴，在SRbnr=0.8時(shí)，達(dá)到的最低NOx排放值為30mg/M（以N2計(jì)，下同）。一般來(lái)說，在試驗(yàn)臺(tái)上所達(dá)到的NOx值與全尺寸試驗(yàn)的數(shù)據(jù)是一致的，或者稍高一點(diǎn)。特別是在小爐膛中有可能存在熱生成NOx，因此NOx要比在試驗(yàn)臺(tái)上高。必須指出，在試驗(yàn)臺(tái)條件下，只可能產(chǎn)生燃料NOx.在使用RI一ET噴燃器時(shí)，NOx排放非常低的主要原因是揮發(fā)分燃燒區(qū)的高溫和滯留時(shí)間長(zhǎng)。

　　2.2切向燃煤鍋爐的改造在進(jìn)行低氮噴嘴的詳細(xì)設(shè)計(jì)之前，必須用稱為Anlemus的計(jì)算機(jī)流體動(dòng)力學(xué)模式對(duì)鍋爐的燃燒性能（溫度、2、⑴、NOx、滯留時(shí)間、結(jié)焦等）進(jìn)行分析。噴燃器改造之后對(duì)鍋爐蒸汽參數(shù)的影響通過SOL-VO仿真器進(jìn)行研究。噴燃器的高度和燃盡風(fēng)（0FA）風(fēng)口的位置則以上述分析結(jié)果為基礎(chǔ)來(lái)確定。噴燃器的詳細(xì)設(shè)計(jì)則由單噴燃器燃燒模式來(lái)完成。

　　該電廠屬于富騰公司，位于芬蘭南部。裝有3X315MW機(jī)組，采用蘇爾壽型鍋爐，每臺(tái)蒸發(fā)量為420t/h，汽機(jī)由高壓缸和低壓缸組成（HP18.0MPa，530°C，LP4.2MPa540°C）。噴燃器的改造在3號(hào)機(jī)組上進(jìn)行，包括12個(gè)帶OFA噴嘴的RI―ET低氮燃燒器，原有風(fēng)箱不變。原有的噴燃器是由CE公司提供的，帶有噴燃器傾角功能，而新的RI―ET噴燃器在垂直方向上是固定的。原煤機(jī)安裝了旋轉(zhuǎn)噴嘴環(huán)，用來(lái)減少一次風(fēng)量，磨機(jī)沒有改進(jìn)。對(duì)電廠的保證值包括NOx排放<170mg/M，飛灰中未燃炭<5%該電廠是捷克最大的燃煙煤電廠，有4臺(tái)燃料功率為54CMW的鍋爐。鍋爐為本生鍋爐，蒸汽產(chǎn)量切向燃燒系統(tǒng)由4臺(tái)磨煤機(jī)供煤粉。1994年對(duì)1號(hào)爐進(jìn)行了噴燃器改造，由于效果顯著，其他3臺(tái)鍋爐在1995年~1997年進(jìn)行了改造。所有鍋爐均安裝了16個(gè)RI―ET噴燃器和OFA風(fēng)系統(tǒng)�，F(xiàn)有的風(fēng)箱，磨煤機(jī)和噴燃器的開孔無(wú)需進(jìn)行改動(dòng)。在改造中發(fā)現(xiàn)磨細(xì)后的煤粉細(xì)度很差，但由于著火性能得到改善和爐膛尺寸較大可以彌補(bǔ)此缺陷。捷克官方目前要求的NOx排放限值為230mg/M，今后有可能降低到目前中歐國(guó)家的共同標(biāo)準(zhǔn)（150mg/M）。富騰公司的保證值為：NOx排放值<150mg/M，飛灰該電廠位于波蘭Cracow城，裝有4X330MW（420t/h鍋爐）機(jī)組，同時(shí)供熱供電。鍋爐全部為自然循環(huán)汽包爐，由4臺(tái)磨煤機(jī)供煤，切向燃燒。

　　1996年對(duì)1號(hào)爐進(jìn)行了改造，由于效果良好，1997年對(duì)2號(hào)爐進(jìn)行改造。每臺(tái)爐改造均包括16個(gè)RI―ET噴燃器、4個(gè)OFA風(fēng)系統(tǒng)、新噴燃器的開孔及組件（對(duì)受壓部件作了改造）、煙氣再循環(huán)、煤粉管道等。改造后的保證值：NOx排放<160mg/M，飛灰中未燃t5%.該電廠位于波蘭華沙，共裝11臺(tái)鍋爐（燃料功率180~330MW），同時(shí)供熱和供電。所有鍋爐均為自然循環(huán)汽包爐，燃煤為典型的波蘭煤。1998年夏天，富騰公司對(duì)其中2臺(tái)燃料功率為33CMW（蒸發(fā)量為380t/h和430t/h）的鍋爐采用RI―ET噴燃器進(jìn)行改造。每臺(tái)鍋爐均安裝了器和4個(gè)OFA風(fēng)系統(tǒng)，改造還包括新的噴燃器開孔，噴燃器組件的受壓部分，煙氣再循環(huán)系統(tǒng)，新的風(fēng)箱和煤粉管道。保證值為NOx排放< 160mg/M，飛灰中未燃炭<5%最近，Sieldedd電廠將安裝1臺(tái)新鍋爐，燃料功率為180MW（230t/h），該鍋爐將安裝12臺(tái)RI―ET噴燃器以及4個(gè)OFA系統(tǒng)。新鍋爐將于2002年投運(yùn)。

　　Iasi電廠及Iasi電廠及Suceava電廠位于羅馬尼亞。這2個(gè)電廠所有機(jī)組的容量均相同，各有2臺(tái)鍋爐。鍋爐燃料功率為330MW（420t/h蒸汽），自然循環(huán)型。這些鍋爐原來(lái)均燃用褐煤，在鍋爐和噴燃器改造后燃煤改為次煙煤。富騰公司負(fù)責(zé)整個(gè)鍋爐的改造工作，包括新的RI―ET噴燃器（16個(gè)）、新的風(fēng)箱、新的煤粉管和用于次煙煤的磨煤機(jī)。為了保證在燃料由褐煤變?yōu)榇螣熋汉笳羝麥囟热阅苓_(dá)到設(shè)計(jì)值，鍋爐還安裝了煙氣再循環(huán)系統(tǒng)。同時(shí)，對(duì)噴燃器的位置也作了改變，因?yàn)樗�要求的NOx排放值較高，為200mg/M，富騰公司的供貨中不包括OFA風(fēng)系統(tǒng)。

　　行了改造。其中3臺(tái)鍋爐已在2000年底成功投運(yùn)，最后1臺(tái)將在2001年春季投運(yùn)。

　　3NOx和未燃炭試驗(yàn)結(jié)果在所有的工程項(xiàng)目中，NOx和未燃炭的保證值均能輕松達(dá)到，試驗(yàn)的主要結(jié)果參見。帶二級(jí)燃燒的RI―ET噴嘴所能達(dá)到的NOx脫除率為70%~80%，主要取決于磨煤機(jī)的種類。在Naantali電廠的3號(hào)機(jī)組上，帶二級(jí)燃燒的脫氮效率只有50%，這是由于NOx的原始值較低的緣故。在比較各種不同類型的低氮燃燒系統(tǒng)時(shí)，脫氮效率不是主要的，重點(diǎn)是最終的NOx排放水平。應(yīng)該注意，在Iasi和Suceava電廠的改造中沒有安裝OFA風(fēng)系統(tǒng)，這是其NOx排放高于其他電廠的原因。

　　未燃炭質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%改造前后的NOx和未燃炭排放在所有改造鍋爐中，正常負(fù)荷范圍內(nèi)火焰都是穩(wěn)定的，其穩(wěn)定性還取決于噴嘴區(qū)的過剩空氣系數(shù)。

　　同時(shí)在鍋爐最低負(fù)荷時(shí)，火焰也很穩(wěn)定，著火點(diǎn)離開燃料噴嘴的距離很近，因此，即使在低負(fù)荷下，NOx和未燃炭的保證值仍能滿足。由于鍋爐在低負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)火焰十分穩(wěn)定，因此使用RI―ET噴燃器可以在不依靠油/燃?xì)獾那闆r下降低鍋爐的最低負(fù)荷。

　　在Naantali電廠未燃炭含量很低，這是由于使用了活性極高的煤（FR=1.5）和具有穩(wěn)定的高溫火焰的緣故，如在Detmaovice電廠中所看到的，火焰穩(wěn)定技術(shù)還彌補(bǔ)了燃煤細(xì)度差的問題。

　　表示了Cracow電廠和Siekierki電廠的最低NOx，此最低值是在鍋爐帶部分負(fù)荷（SRbnr =0.9）的條件下得到的。同時(shí)也表示了在滿負(fù)荷時(shí)的NOx數(shù)值（SRbnr=1.05）。在滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，一般不可能達(dá)到SRbnr=0.9，這是由于受到送風(fēng)機(jī)容量的限制。

　　也正由于這個(gè)原因不可能將噴燃器運(yùn)行在二次或三次風(fēng)旋流狀態(tài)。在鍋爐負(fù)荷較低時(shí)，可達(dá)到很低的NOx排放值，最低達(dá)70mg/M. 4結(jié)焦由于溫度很高和火焰的形狀變寬，在設(shè)計(jì)階段對(duì)防止?fàn)t膛結(jié)焦給予了特別的關(guān)注。為了減少結(jié)焦，對(duì)爐膛的4個(gè)角采用2種方法進(jìn)行改造。首先各個(gè)噴燃器之間的距離增加了，這樣可以降低噴燃器區(qū)的熱釋放率，從而使噴燃器區(qū)的溫度得到降低。

　　另外，對(duì)爐膛角的幾何形狀也作了改變，使得火焰不能沖擊到爐墻上。在每個(gè)案例的設(shè)計(jì)中都采用了CFD模式（計(jì)算機(jī)流體動(dòng)力學(xué)模式），以檢查爐膛的溫度場(chǎng)和煤粉顆粒軌跡。

　　從所有改造項(xiàng)目中得到的最終結(jié)論是：墻式燃燒器及切向燃燒器均能使用高溫、寬火焰（低氮）環(huán)形噴燃器，不存在結(jié)焦和腐蝕的危險(xiǎn)。

　　5燃褐煤鍋爐的高效燃燒方法（NR 5.1切向燃燒系統(tǒng)歐洲一些燃褐煤鍋爐采用了切向燃燒系統(tǒng)，其火焰穩(wěn)定在中心火球部位而不是在每個(gè)噴燃器上。一般來(lái)說褐煤所含的水分較高（20%~50%），灰分也高。由于含濕量高，燃褐煤鍋爐都安裝有專門的干燥和粉磨系統(tǒng)。粉磨設(shè)備一般采用錘擊或風(fēng)扇式，干燥系統(tǒng)則不采用空氣干燥而采用熱煙氣（800 ~1000°C）與空氣的混合物作為加熱介質(zhì)。熱煙氣占了大部分，僅有少量的空氣，因此氧的體積分?jǐn)?shù)偏低，一般只有8%~ 15%，與煙煤燃燒系統(tǒng)相比低了許多。干燥后的褐煤含濕量大約在7%~12%之間，仍然要比煙煤燃燒系統(tǒng)高。攜帶氣體中氧量偏低，以及燃料中濕度偏高，對(duì)煤粉的著火有負(fù)面影響，從而使燃燒效率下降，NOx排放濃度增加。

　　現(xiàn)有的褐煤鍋爐一般都使用非常簡(jiǎn)單的噴燃器，實(shí)際上可以認(rèn)為不是噴燃器而只是一個(gè)煤粉噴入器。也就是說褐煤煤粉的著火離煤噴嘴非常遠(yuǎn)，一般在中心火球上著火，離噴嘴2~4m.由于攜帶氣體中氧含量很低，著火和火焰穩(wěn)定性均很差。這就造成鍋爐的運(yùn)行范圍很窄，只有60%~100%，而且在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)還要使用油或氣來(lái)保持火焰的穩(wěn)定性和鍋爐的安全運(yùn)行。

　　5.2新的褐煤燃燒系統(tǒng)曰立公司和富騰公司合作開發(fā)了一種全新的褐煤燃燒的概念，并研制了一種新型的利用“高溫”概念的新型低氮噴燃器一NR―LE噴燃器（NOxReduction―LoadExtension）。這種新型燃燒系統(tǒng)的基本特點(diǎn)是其具有穩(wěn)定的火焰，因此可以降低鍋爐的負(fù)荷。與此同時(shí)，由于其低于化學(xué)計(jì)量比區(qū)域非常靠近噴燃器前端，以及在1個(gè)單一噴燃器中實(shí)現(xiàn)了二級(jí)燃燒使得NOx的排放量大為降低。這種在單一噴燃器中用0FA（火上風(fēng)）風(fēng)將主旋流進(jìn)行分級(jí)的分級(jí)燃燒技術(shù)對(duì)于降低NOx排放是非常有效的，同時(shí)還具有旋流穩(wěn)定燃燒的優(yōu)點(diǎn)。

　　為了減少燃燒褐煤電廠的結(jié)焦，安裝噴燃器的爐膛各個(gè)角可以通過上述第4節(jié)中介紹的2種方法進(jìn)行改造；上述的新概念中還包括了0FA風(fēng)系統(tǒng)。

　　為新燃燒系統(tǒng)的基本原理。

　　5.3用于褐煤的NR-LE噴燃器為了開發(fā)新的NR―LE噴燃器和確定新的褐煤鍋爐的噴燃器結(jié)構(gòu)，在日本Babcock日立的Kure工廠的試驗(yàn)臺(tái)架上進(jìn)行了為期3個(gè)月的燃燒試驗(yàn)。為了這些試驗(yàn)專門從捷克運(yùn)了1Wt典型的東歐褐煤根據(jù)上述燃燒試驗(yàn)的結(jié)果，NR―LE噴燃器的結(jié)構(gòu)已經(jīng)確定。為在100%和50%噴燃器負(fù)荷條件下的試驗(yàn)火焰。使用NR―LE噴燃器可在很高的噴燃器調(diào)節(jié)比的條件下保持非常穩(wěn)定和明亮的火焰。應(yīng)注意，由于在鍋爐降負(fù)荷時(shí)切除了若干個(gè)磨煤機(jī)的緣故，這里50%的噴燃器負(fù)荷對(duì)應(yīng)低于50%的鍋爐負(fù)荷（30%~40%鍋爐負(fù)荷）根據(jù)這些試驗(yàn)結(jié)果，在使用NR―LE噴燃器和OFA風(fēng)分級(jí)燃燒系統(tǒng)時(shí)可達(dá)到非常低的NOx排放。

　　最低可達(dá)到歐盟國(guó)家所要求的70mg/M. NR-LE噴燃器包括用于褐煤粉和氧體積分?jǐn)?shù)為8%~14%的攜帶氣流向燃料管末端的燃流管。在燃料管末端是固定的火焰穩(wěn)定環(huán)，用來(lái)幫助快速點(diǎn)火。燃燒空氣在NR―LE噴燃器中分成3股：二次風(fēng)，三次風(fēng)和輔助風(fēng)。二次風(fēng)和三次風(fēng)通過燃燒空氣配風(fēng)器進(jìn)入，配風(fēng)器中裝有產(chǎn)生旋流的軸向旋流葉片。輔助風(fēng)向火焰穩(wěn)定環(huán)和煤粉管中心供風(fēng)，也裝有旋流器。這種新型的褐煤燃燒技術(shù)將于2001年夏季在捷克的一臺(tái)實(shí)際運(yùn)行鍋爐上進(jìn)行示范。

　　6生物燃料和煤粉混燒的PF―DCC工藝在現(xiàn)有的煤粉鍋爐上燃燒可再生燃料有幾種可選的方法：對(duì)鍋爐的底部進(jìn)行改造成為流化床；對(duì)可再生燃料進(jìn)行氣化，然后用噴燃器燃燒成品氣；將可再生燃料磨細(xì)后用煤粉燃燒器燃燒。在上述各種技術(shù)中，最后一種方法適用于所有類型的煤粉爐，但是需要有正確的設(shè)計(jì)和技術(shù)決竅，這樣在經(jīng)濟(jì)上才是可行的。

　　在煤粉爐中直接混燒對(duì)電廠會(huì)有吸引力，因?yàn)檫@可減少⑴2的排放，同時(shí)又可繼續(xù)用煤作為主要燃料�；鞜�方式還可以使電廠的效率得到提高。對(duì)于富騰公司在煙煤和褐煤鍋爐中采用直接混燒的主要原因：（1）要求在現(xiàn)有燃煤電廠中減少⑴2排放的壓力；支持生物燃料的指導(dǎo)與措施；能源生產(chǎn)中使用礦物燃料的高稅率。（2）生物燃料作為輔助燃料有可能降低SO2和NOx的排放。（3）利用現(xiàn)有煤粉鍋爐燃燒生物燃料要比新建一臺(tái)100%燃用生物燃料的鍋爐要便宜得多。（4）直接混燒比其他生物燃料工藝（如氣化工藝）要更為便宜和簡(jiǎn)單。（5）盡可能在能源生產(chǎn)中少用煤將會(huì)給人以一種“淺”綠色的形象。

　　富騰公司的混燒概念始于Naantali電廠的3號(hào)機(jī)組的混燒試驗(yàn)。在Naantali電廠3號(hào)機(jī)組上的混燒試驗(yàn)的目的是弄清可否用木材加工廢料來(lái)替代煤而無(wú)需增加投資。煤和木材廢料在煤場(chǎng)中已經(jīng)作了混合，混合物通過現(xiàn)有的磨煤機(jī)送到爐膛。用這種給料方法，鋸木屑的比例變化范圍在4%~10%之間。通過Naantali電廠的試驗(yàn)得到的結(jié)論是：（1）在煤粉鍋爐中混燒相對(duì)多的廢料，而同時(shí)又不影響鍋爐和燃燒的性能以及靜電除塵器和煙氣脫硫系統(tǒng)的性能是可能的。（2）利用現(xiàn)有的磨煤機(jī)（同時(shí)給煤）向爐膛噴入生物燃料時(shí)，受到了磨煤機(jī)性能的限制，主要是干燥能力和煤粉細(xì)度。當(dāng)煤和廢料同時(shí)進(jìn)料時(shí)，只能利用鋸末或其他顆粒度很細(xì)的廢料。

　　PF―DCC煤/生物燃料混燒工藝富騰公司將從Naantali電廠所取得的經(jīng)驗(yàn)和在程中，該混燒技術(shù)已經(jīng)取得了專利（見）。在該低氮燃燒器方面的知識(shí)用到新的混燒技術(shù)的開發(fā)過（下轉(zhuǎn)第56頁(yè)）為了能使用其他生物燃料（如森林中的廢料、木片）而不僅僅是鋸末，以及使用更多量的生物燃料，應(yīng)該安裝生物燃料專用的磨細(xì)和給料系統(tǒng)。在大型煤粉爐中，煤與生物燃料混燒的性價(jià)比最好的概念是帶有簡(jiǎn)單的壓碎系統(tǒng)的生物燃料磨細(xì)裝置，然后用專用的生物燃料、煤噴燃器進(jìn)行燃燒。

　　在還原氣氛下，反應(yīng)（5）、（6）向正方向進(jìn)行，隨著過量空氣系數(shù)a的提高，還原氣氛逐漸減弱，反應(yīng)（5）、（6）受到抑制，CaO的生成量減少，反應(yīng)（7）也受到抑制。但a提高，2濃度隨之提高，使反應(yīng)（8）得以順利進(jìn)行，從而提高脫硫效率。

　　石灰石脫硫劑的影響。采用石灰石作為脫硫劑，在粒徑不變的情況下，Ca/S增加使SO2與石灰石的接觸面積增大，反應(yīng)的概率增加，脫硫效率提―定的情況下，采用粒徑較小的石灰石，易使S2擴(kuò)散到脫硫劑核心，反應(yīng)接觸面積加大，使脫硫效果得到提高。

　　床溫的影響。流化床溫對(duì)SO2排放量的影響很大，溫度對(duì)石灰石反應(yīng)活性、固體產(chǎn)物分布及孔隙堵塞特性等均有較大的影響，從而影響脫硫劑的利用率。當(dāng)床溫< 800°C時(shí)，鍛燒反應(yīng)速率明顯下降，石灰石鍛燒產(chǎn)生CaO的速度限制了脫硫反應(yīng)的進(jìn)行。當(dāng)床900C時(shí)，CaO內(nèi)部的孔隙結(jié)構(gòu)發(fā)生燒結(jié)而減緩了CaO與S2的反應(yīng)速率，導(dǎo)致脫硫效率的降低。因此，在較小的Ca/S下，為達(dá)到90%以上的脫硫效率，床溫一般應(yīng)控制在840~900°C范圍內(nèi)。

　　循環(huán)倍率對(duì)SO2排放的影響。循環(huán)倍率越高，脫硫效率也越高，這是由于飛灰再循環(huán)延長(zhǎng)了石灰石在床內(nèi)的停留時(shí)間，提高了脫硫劑的利用率。在相同脫硫效率時(shí)，提高循環(huán)倍率，還可降低Ca/S，減少NOx的排放。

　　收穡日期：⑴fr1CH0業(yè)教學(xué)和科研。

　　（上接第54頁(yè)）工藝中，生物燃料（例如森林中的廢料、碎片，樹皮，干凈的碎木片和農(nóng)作物廢料）首先要過篩，然后在粉碎機(jī)中被粉碎，接著磨細(xì)為生物燃料顆粒，最后通過專門的生物燃料、煤噴燃器（RI―BIO）送入到鍋爐中去。生物燃料和煤的混合可以有2種方法：（1）被磨細(xì)的生物燃料流在接近噴燃器區(qū)的地方加入到煤粉流中，這樣生物燃料和煤粉在進(jìn)入爐膛之前就混合了；（2）生物燃料是通過一個(gè)專門的中心管加入到爐膛的，這樣生物燃料和煤粉顆粒是在火焰中混合的。

　　在每一個(gè)不同案例中這2種混合方式的不同結(jié)果及其缺點(diǎn)均已用計(jì)算機(jī)流體動(dòng)力學(xué)（CFD）建模工具（ARDEMUS）進(jìn)行了評(píng)估，因此可以保證達(dá)到最佳的燃燒狀態(tài)。

　　使用這種新的混燒技術(shù)有可能用生物燃料取代5%~30%的煤。這種新工藝的第1個(gè)示范工程將在最近開始建設(shè)。

　　7結(jié)語(yǔ)在旋流噴燃器和墻式噴燃器中，通過火焰穩(wěn)定技術(shù)產(chǎn)生的高溫還原火焰已大大降低了NOx的排放。現(xiàn)在，按同樣的原理也可用在切向燃燒鍋爐上，運(yùn)用該技術(shù)再結(jié)合火上風(fēng)系統(tǒng)，有可能大大降低NOx排放，同時(shí)又保持飛灰中的低含炭量。在主燃燒區(qū)中帶有按空氣動(dòng)力學(xué)設(shè)計(jì)的噴燃器有可能達(dá)到50%~ 80%的脫氮效率，而且不久即可在實(shí)際運(yùn)行的鍋爐上達(dá)到50~70mg/M的排放水平。