循環(huán)流化床鍋爐后部燃燒的預(yù)防措施

　循環(huán)流化床鍋爐后部燃燒的預(yù)防措施許傳貴（山東郯化集團(tuán)有限責(zé)任公司，山東郯城（2）由于外管溫度下降，整體熱應(yīng)力減小，因此取消、了原設(shè)計的膨脹彎y考慮到還存在著一定4-20ChinaxademicjournalElectronic的熱應(yīng)力，設(shè)置一定數(shù)量的膨脹節(jié)但總體管長減少7m左右，彎頭減少兩個，降低了氣體阻力。

　�。�3）采用內(nèi)襯管定位環(huán)裝置，使內(nèi)襯管膨脹自由，不會變形，并且安裝方便，同時又有較好的密封作用。

　�。�4）因為該管每米設(shè)有澆鑄料托板、伸縮縫、內(nèi)襯管定位環(huán)定位銷等，所以仍需分段制造，整體安裝，但比原管的制造和安裝簡便得多。

　�。�5）雙層彈簧支撐設(shè)有定量標(biāo)尺，可分解該管的重量和避免由于重量引起的附加應(yīng)力，也可調(diào)整因熱應(yīng)力而產(chǎn)生的附加應(yīng)力。

　�。�6）該管材料均采用國產(chǎn)材料，價格便宜，易購買經(jīng)過認(rèn)真分析研究，我們認(rèn)為第三種方案簡便易行、安全可靠、造價低廉，決定采用這一方案采用該方案改造后的XP01管目前使用一直良好，徹底解決了我公司生產(chǎn)裝置的這一難題循環(huán)流化床鍋爐由于煤種適應(yīng)性廣，負(fù)荷調(diào)節(jié)性能好，高效節(jié)能而得以推廣應(yīng)用，尤其是以煤為原料的氮肥企業(yè)，將造氣爐渣無煙煤末與煙煤混合作為流化床鍋爐的燃料，既解決了造氣爐渣的處理問題，又能節(jié)約大量燃料，經(jīng)濟(jì)環(huán)保效益特別明顯。但由于設(shè)計、安裝及操作不當(dāng)?shù)榷喾矫娴脑���，往往在運(yùn)行中出現(xiàn)后部燃燒，致使鍋爐床溫及返料溫度升高，輕者造成鍋爐出力不足，熱效率偏低，嚴(yán)重者可能造成返料器超溫結(jié)焦，從而造成不必要的停爐損失后部燃燒主要表現(xiàn)為鍋爐運(yùn)行時一次風(fēng)量過師。大，煙氣將爐料中大量未燃燒的炭顆粒通過爐膛帶到分離器，再到返料器，在此與返料風(fēng)相遇，形成二次燃燒，返料溫度升高。為了保證鍋爐正常運(yùn)行，必須適當(dāng)降低一次風(fēng)量及給煤量，因此鍋爐負(fù)荷降低，同時因一次風(fēng)量過大，煙氣中碳含量增大，導(dǎo)致排煙熱損失和機(jī)械未完全燃燒熱損失增大，熱效率降低造成后部燃燒的原因較多，筆者僅就我公司3臺75t/h循環(huán)流化床鍋爐存在的一些問題作一簡要介紹。

　　1安裝及砌筑不規(guī)范濟(jì)南鍋爐廠生產(chǎn)的75t/h循環(huán)流化床鍋爐風(fēng)帽布置，從側(cè)面看，應(yīng)為傾角為5的淺“V”字形，如果施工中不注意，很可能就會出現(xiàn)風(fēng)帽呈水平布置或高低不平的波浪型，床面進(jìn)行澆注料施工時，就無法保證風(fēng)帽眼不被澆注料遮擋，造成冷態(tài)試驗時布風(fēng)不均勻及風(fēng)流向無規(guī)律，在這種情況下，按正常風(fēng)量進(jìn)行冷態(tài)試驗，床料肯定不能全部浮起我公司10鍋爐在施工中就出現(xiàn)這種問題，風(fēng)帽高低雜亂無章，澆注料施工為一平面，大量風(fēng)帽眼被堵住冷態(tài)試驗時，一次風(fēng)擋板開度由正常的55%上升到68%，后經(jīng)處理部分風(fēng)帽，流化風(fēng)量下降，點(diǎn)火運(yùn)行正常，但由于處理不徹底，與其他兩臺鍋爐相比，風(fēng)量依然偏大高10000m3/h），返料溫度達(dá)1020*C，負(fù)荷最大為68t/h，除塵灰可燃物含量高達(dá)12%，經(jīng)正平衡測算，熱效率僅為81%，遠(yuǎn)低于設(shè)計值83%.后經(jīng)幾次停爐，將所有風(fēng)帽改造成5傾角2燃料粒度不符合要求該循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計燃料顆粒為< 13mm，在實(shí)際運(yùn)行中，因摻燒大量的濕造氣爐渣及無煙煤末，在雨季，為了保證給煤，將振動篩網(wǎng)眼加大，導(dǎo)致入爐煤中< 22mm占3，大顆粒較多，沉淀在床層下面。為了保證鍋爐正常運(yùn)行，提高一次風(fēng)量（與正常相比，增加10% ~15%），密相區(qū)燃燒分額增大，床溫升高，由正常的980*C升高至（100（±氧量由正常的7%升至1，返料溫度由980°C升至1010*C，鍋爐負(fù)荷最高僅為70t/h，穿鍋爐一次運(yùn)行僅10h就因床料過大而結(jié)焦停爐，停爐檢查發(fā)現(xiàn)，最大床料直徑達(dá)30mm，且多20mm的占近一半為此，我們加強(qiáng)了入爐煤管理，增加一臺專用破碎機(jī)，在天氣好時，將造氣爐渣曬干破碎，然后與無煙煤末、煙煤混合，混合后單獨(dú)存放以作備甩當(dāng)雨季來臨時，煤濕度較大，應(yīng)隨時對振動篩進(jìn)行清理，保證入爐煤符合篩分要求循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行中，一次風(fēng)是保證物料處于正常流化狀態(tài)，為燃料燃燒提供氧氣二次風(fēng)是補(bǔ)充燃燒所需氧氣，同時起擾動作用，加強(qiáng)氣固相混合，改變爐內(nèi)物料分布。濟(jì)南鍋爐廠產(chǎn)75t/h鍋爐設(shè)計一次風(fēng)為50%~ 53%，二次風(fēng)為45%~50%我公司3臺鍋爐運(yùn)行初期，由于經(jīng)后部燃燒，返料溫度為1010*C，負(fù)荷7屮73t/h經(jīng)兩年的摸索，目前一次風(fēng)量僅為52%，返料溫度降為980C，負(fù)荷最高可達(dá)78t/h運(yùn)行中王要是根據(jù)冷態(tài)試驗時的風(fēng)量及煤種的類別適當(dāng)進(jìn)行調(diào)整，一般情況下，運(yùn)行中的一次風(fēng)量應(yīng)低于冷態(tài)試驗時的一次風(fēng)量，因為在熱態(tài)下，煤受熱膨脹，密度降低，易于浮起。燃用不同煤種時，低揮發(fā)分煤所需一次風(fēng)量應(yīng)高于高揮發(fā)分煤，二次風(fēng)調(diào)整要由床溫定。目前，鍋爐設(shè)計測溫點(diǎn)較少，為了保證二次風(fēng)的合理搭配，應(yīng)增設(shè)測溫點(diǎn)，通過不同床層溫度來判斷上中、下二次風(fēng)門的開度。為了減少熱電偶的磨損而增加運(yùn)行費(fèi)用，有些熱電偶只在調(diào)整二次風(fēng)期間使用，其余時間抽出來，一旦調(diào)整好，在負(fù)荷及煤種沒有改變的情況下，風(fēng)門就固定下來，一般要求上下床層溫度不能相差5*C. 4料層控制不合理料層厚度是保證流化床鍋爐運(yùn)行的關(guān)鍵，在正常運(yùn)行中料層差壓必須保持相對穩(wěn)定，如果遇到外界因素影響，造成料層差壓變化，要及時調(diào)整風(fēng)量料層過厚，若調(diào)整不及時，很可能局部因流化不良而結(jié)焦，并且長期料層過厚，風(fēng)機(jī)風(fēng)壓升高，也浪費(fèi)電；料層過薄，一次風(fēng)量相應(yīng)偏大，容易造成后部燃燒�？刂屏蠈又饕�方法是控制排渣。目��，大部分廠家由于認(rèn)識不夠及操作上的原因，不用冷渣器而改用人工排渣，料層差壓波動較大，因此建議目前使用人工放渣的廠家安裝冷渣器。冷渣器為連續(xù)排渣，料層相對穩(wěn)定，尤其是燃用低熱值煤種時，由于排渣量較大，優(yōu)越性更為突出據(jù)筆者了解，如選型及操作得當(dāng)，冷渣器檢修期限在一年以上總之，導(dǎo)致鍋爐后部燃燒的因素較多，后部燃燒的危害性也較大，如出現(xiàn)后部燃燒時，煙氣中塵的濃度相應(yīng)增加，在分離器分離效率一定的情況下，分離后的煙氣含塵也較高，對后部受熱面的磨損加劇，對中心筒的沖刷磨損也非常嚴(yán)重。

　　我公司9鍋爐運(yùn)行不到一年，中心筒就出現(xiàn)一個洞，只有在停爐期間進(jìn)行修補(bǔ)。后部出現(xiàn)燃燒時，旋風(fēng)筒內(nèi)溫度較正常升高10~ 20*C，不管旋風(fēng)筒是用耐磨磚還是澆注料砌成，在此高溫下，這些材料的耐磨性都降低，影響了分離器的使用壽命。