表一鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)名稱原設(shè)計(jì)改造設(shè)計(jì)鍋爐型號主蒸汽流量（t/h）排煙溫度rc）熱風(fēng)溫度rc）鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算效率制粉系統(tǒng)型式鋼球磨熱風(fēng)送粉燃燒方式四角切圓表二1爐設(shè)計(jì)燃料特性表序號項(xiàng)目名稱符號單位設(shè)計(jì)煤種應(yīng)用基碳應(yīng)用基氫應(yīng)用基氧應(yīng)用基氮應(yīng)用基硫應(yīng)用基灰分應(yīng)用基水分可燃基揮發(fā)分應(yīng)用基低位發(fā)熱值1.1在SCR改造后，由于引風(fēng)機(jī)不做改動(dòng)，故應(yīng)充分考慮管箱堵灰?guī)�來的影��，在SCR運(yùn)行氨逃逸率不超過3ppm時(shí)，保證空預(yù)器壓降不超過2600Pa. 1.2對鍋爐尾部煙道架構(gòu)不做改動(dòng)，維持原有空預(yù)器型式不變（管式、豎直布置、原空預(yù)器管徑不變、管節(jié)距、排列方式不變）。

　　1.3保證鍋爐排煙溫度不高于原設(shè)計(jì)溫度，排煙熱損失不大于改造之前。

　　根據(jù)SCR系統(tǒng)改造后的空預(yù)器運(yùn)行要求，我們制定了對空預(yù)器的改造方案。由于硫酸氫銨發(fā)生環(huán)境為150~200°C，故為節(jié)省改造成本支出，本次改造范圍低溫空氣預(yù)熱器上級與低溫空氣預(yù)熱器下級。

　　2.1低溫空氣預(yù)熱器上級低溫空氣預(yù)熱器上級的16個(gè)管箱全部更換，上管板、下管板材料均為Q235-A，厚度分別為12mm和20mm，管子為螺旋槽管，長度為3.5m，規(guī)格為040x1.5，材料為Q215-A.同時(shí)還在管子上部安裝防磨套管并打澆注料。

　　2.2低溫空氣預(yù)熱器下級低溫空氣預(yù)熱器下級16個(gè)管箱全部更換，上管板和下管板材料均為Q235-A，上管板厚度為12mm，下管板20mm.，管子采用內(nèi)涂搪瓷管，長度為2.3m，規(guī)格為040x1.5，材料為10無縫鋼管。

　　2.3空氣預(yù)熱器護(hù)板及雜件空氣預(yù)熱器區(qū)域護(hù)板、連通箱進(jìn)行保護(hù)性拆除，護(hù)板四周框架為材料為IN12槽鋼，中間支撐材料為IN12工字鋼。為防止膨脹節(jié)受損漏風(fēng)，空氣預(yù)熱器區(qū)域膨脹節(jié)全部更換，同時(shí)提供了供空氣預(yù)熱器密封的相關(guān)附件（扁鋼、角鋼、鋼板等）。

　　1鍋爐改造運(yùn)行三個(gè)月后，我們對低溫空預(yù)器進(jìn)行了堵灰情況檢查，如圖一所示。從檢查情況看，空預(yù)器管內(nèi)基本無堵灰現(xiàn)象，管箱表面清潔程度良好。煙氣側(cè)阻力約為1500Pa左右，達(dá)到了設(shè)計(jì)改造水平。

　　1鍋爐空預(yù)器改造前漏風(fēng)率較小，改造后于2012年12月正式投用，在此對比2012年與2013年平均溫度，即可得到改造對于排煙溫度影響變化情況。通過增大空預(yù)器換熱面積，排煙溫度降幅約為7.3°C，改造效果明顯。

　　表三改造前后1鍋爐排煙溫度對比情況表年份排煙溫度rc）武漢鋼電股份有限公司1鍋爐進(jìn)行低溫空預(yù)器改造后，成功避免了由于氨氣逃逸率所易導(dǎo)致的尾部管箱堵灰現(xiàn)象，控制空預(yù)器煙氣側(cè)壓差處于合理范圍，并且螺旋槽管增大換熱面積后，排煙溫度也較改造前出現(xiàn)了明顯下降，本次技術(shù)改造既保證了鍋爐運(yùn)行安全性，同時(shí)一定程度上提升了鍋爐熱效率。